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發(fā)表于 2008-9-22 11:18:25
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高效能精梳機的推廣應用技術改造
1、 我國精梳機的現(xiàn)狀; r) \% C D, {/ ]. o
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我國精梳設備經(jīng)過近40年的發(fā)展，取得了巨大成就。截止到2000年，我國精梳機的臺數(shù)己達到 13264臺，是1990年精梳機臺數(shù)(為7081臺)的1．87倍；自1990年到2000年每年平均增加103套(每套按6臺計算)，精梳機的萬錠配臺由原來的1．8臺增加到3．9臺，1998年精梳紗所占比例為15．1％，到2000年增加到19％。精梳機的速度己由原來A201A型的116鉗次／min提高到FA266型的350鉗次／min，精梳機的產(chǎn)量提高了3倍。精梳機的綜合質(zhì)量水平(如精梳條質(zhì)量、精梳落棉質(zhì)量及機器的穩(wěn)定性等)及自動化水平有很大提高。 r+ @: I) D$ d4 R
. @) i+ `6 y a' F 總之，我國精梳機技術水平及設備加工制造水平與世界先進水平的差距正在縮小。目前，我國精梳機的機型繁多、品種不一，精梳機的速度水平與紡紗質(zhì)量水平差別很大；按精梳機的工藝速度可化分為四個層次：第一層次是工藝速度在300鉗次／min以上的高效能精梳機，如 FA266型、F1268型及PX2-J型精梳機；第二層次是工藝速度在200鉗次／min～280鉗次／min的精梳機，如FA261型等；第三層次是工藝速度在160鉗次／min／～190鉗次／min的精梳機，如FA251型等；第四層次是工藝速度在120鉗次／min～155鉗次／min的精梳機，如A201B、C、D型。在這四個層次中，以A201系列精梳機最多，約為7200臺[2>，該機速度低、紡紗質(zhì)量差。因此在積極推廣應用高效能精梳機的同時，利用精梳新技術對不同層次的精梳機進行技術改造，使精梳設備的整體技術水平和紡紗質(zhì)量全面提高，為改善我國棉紗的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、提高產(chǎn)品檔次和產(chǎn)品競爭力奠定技術基礎。0 b9 q' S) @' l8 i8 A) ~& S
# [; X ]/ Z+ E; b8 b8 z& d+ J+ C. Y 2 高效能精梳機的推廣應用
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采用高效能精梳機的經(jīng)濟與技術優(yōu)勢如下：* T. ]; p& q# I" `
& P; q+ B7 H* c4 ^4 t* L (1)高效能精梳機速度高、產(chǎn)量高，萬錠配臺、用人及占地面積少。
1 g7 g! L) N7 } 精梳機產(chǎn)量與精梳機的速度、小卷定量、給棉長度及每臺精梳機的眼數(shù)成正比。用公式表示為：
) t5 ?7 ^' s5 _6 ^+ L G＝60×A×g×n×a×(1一c％)／10002 ①( h5 T3 S) |7 e/ K5 Q$ G8 ]: C
式中：
w" x4 r# ^5 x" [, vA——給棉羅拉的給棉長度(mm)；
I/ \5 `0 N2 W5 L% f- t4 D1 ag——精梳小卷定量(g／mm)；8 H6 S8 R$ d) D
n——精梳機的速度(r／min)；% J3 Z" J& d# @8 Z( I( Y
a——每臺精梳機的眼數(shù)；
3 G5 m( U( L1 a$ Z9 \" R: Q, lc——精梳機的落棉率(％)。
) Z- y& p1 S5 s# A$ X由①式算得FA266型、F1268型與A201D型精梳機產(chǎn)量見表1。' Q% H9 S, y" O6 m4 V7 U
表1 精梳機的產(chǎn)量比較
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6 d; @ R6 w' L5 G G4 R- m由表1可知：在精梳機的給棉長度與精梳落棉率相同的情況下，F(xiàn)A266型、F1268型精梳機的產(chǎn)量為A201D型精梳機產(chǎn)量的4．15倍。+ _- t# A! n0 R# Y$ s
紡14．5 tex及18．2 tex精梳紗精梳機的萬錠配臺數(shù)見表2。2 d8 D' K/ V+ l
表2 精梳機的萬錠配臺數(shù)量1 u# T1 Y" q4 ^+ G" c
- _; \( _: x2 J2 _由此可知：FA266型、F1268型精梳機的萬錠配臺數(shù)只有A20lD型精梳機的l／4；占地面積和用人也只有A20lD型精梳機的l／4；萬錠精梳機耗電量大大減少。因此采用高效能精梳機具有的巨大的經(jīng)濟效益。
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(2)高效能精梳機的機械性能與紡紗質(zhì)量水平高。由于高效能精梳的分離羅拉傳動機構(gòu)、鉗板傳動機構(gòu)及鉗板組件等關鍵機構(gòu)設計合理，機器長時間運轉(zhuǎn)時，故障少、壞車少、穩(wěn)定性好。精梳條的質(zhì)量指標(如條干CV值、重量不勻率、精梳條含短絨率等)及精梳落棉指標(精梳落棉率、落棉含短絨率等)都能達到規(guī)定要求。/ R4 ?3 [: T, W4 j2 v4 W8 d
; `9 a' O: |# ]! _# P/ h (3)高效能精梳機自動化水平高，勞動強度低。! l, S! I1 g# P$ O. H
在高效能精梳機上普遍采用了高靈敏度的自停裝置、計算機監(jiān)控系統(tǒng)、PLC程序控制系統(tǒng)等" d5 E9 \+ l6 v4 K9 b
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3 A201系列精梳機的技術改造9 x; A+ S, x9 p4 e
. T3 x4 k! ~ |4 Y( t% W3 {3 ]% f3．1 A201B(C、D)型精梳機存在的問題
7 k, {# D+ M' J% b5 k3．1．1 整體基礎差
4 O; y6 I$ H) }6 vA201B型、C型精梳機車頭、機中、車尾及圈條器整體緊固作用差，特別是車尾和圈條器之間僅用兩根撐桿連接，缺乏牢固性；高速時機器振動加劇。另外在車頭內(nèi)傳動分離羅拉的差動齒輪、分離齒輪及傳動鉗板機構(gòu)的滑桿、滑塊等主要機件的潤滑條件差，機器高速時機件的磨損大、損壞多。! _. w0 q9 {- Y+ v7 h
3．1．2 承卷羅拉慣性大、給棉量難以控制由于A201系列精梳機的承卷羅拉為間歇轉(zhuǎn)動，承卷羅拉與精梳小卷的慣性力隨車速的提高而急劇增加，因此機器的振動和噪聲增大，且承卷羅拉每次的給棉量難以控制。: P! p7 F! f# X \; R/ l, E
3．1．3 紡紗適應性差
. C7 @% @* a: m/ r4 A% @由于A201系列精梳機只有前進給棉，棉叢的梳理效果與精梳落棉量受到限制，難以適應紡高檔精梳紗的要求。
! Y' Y% Y* Z b' S: `3．1．4 鉗板組件的重量大5 J' ?4 K, _1 E, b6 R2 {" F- E' T
A201 系列精梳機鉗板機構(gòu)復雜，有上給棉羅拉、下給棉羅拉、給棉棘輪、上鉗板座、下鉗板座、上搖架及上下鉗板等組成；且機件的材料是鑄鐵與鋼，比重大，整個鉗板組件重量為16．2 kg[3>。因此精梳機高速時，鉗板組件的慣性力和沖擊力大，機器的振動和噪聲很高。
; c; ]- m' L$ B% a" ~) m- @3．1．5 鉗板鉗唇結(jié)構(gòu)設計不合理
6 ?) c6 W8 N- N8 Y6 D( hA201 系列精梳機鉗板鉗唇結(jié)構(gòu)存在以下兩個問題：一是鉗板鉗口對棉層的握持狀態(tài)是一點(或稱單線)握持，當精梳小卷的定量較小時，易形成對棉層的橫向握持不勻，在錫林梳理時出現(xiàn)“抽筋拔皮”現(xiàn)象，造成棉網(wǎng)破洞與破邊；且速度越高，“抽筋拔皮”的現(xiàn)象越嚴重。二是鉗板鉗口的“死隙”長度較長，約為7．43 mm[4>；從而使鉗板鉗口外棉叢的受梳長度減短，影響錫林對棉叢的梳理效果。* o% x/ N# `1 _/ h( P: F# {: h7 y" K9 x
3．1．6 梳理隔距大、梳理效果差6 J: U+ k1 u' P, W3 w/ j
由于A201系列精梳機鉗板擺動的支點在錫林軸心的下方(稱為下支點式鉗板擺動機構(gòu))，與中支點式(即鉗板擺動支點與錫林軸同心)及上支點鉗板擺動機構(gòu)相比，梳理隔距的極差值與變異系數(shù)都大；因此梳理效果差。A201C型、FA251型及FA261型精梳機梳理過程中的隔距變化情況見表3[5，6，7>；梳理隔距的極差值與變異系數(shù)見表4。
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& ?0 C3 }4 Y% ^6 r1 X2 f! V% g表3 梳理隔距的變化情況
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注：A201C型及FA251型精梳機最緊點隔距為0．3mm；FA266型精梳機為0．4 mm。
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表4 梳理隔距的極差值與變異系數(shù)
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) G4 N5 [! s3 w$ @/ u6 E0 F$ j( v3．1．7 分離羅拉傳動機構(gòu)沖擊大、工藝性能差: H4 i. ? Y; I2 v) E
A20lB(C、D)型精梳機分離羅拉傳動機構(gòu)是采用內(nèi)差動輪系，此種傳動方式存在的問題是：8 C6 X$ D5 m2 X# W7 N: `9 ]0 ]& K2 }% H
(1)由于分離齒輪和差動齒輪采用少齒差傳動，且內(nèi)、外齒輪的轉(zhuǎn)動慣量大，高速時齒輪的沖擊力大、噪音高、傳動平穩(wěn)性差，機件易損壞；
1 G5 n) ?9 t4 {2 H(2)工藝性能差，如分離羅拉的有效輸出長度大、棉網(wǎng)的接合率低，高速時易出現(xiàn)棉網(wǎng)破洞與破邊現(xiàn)象。
/ K. P7 L% D" J+ I8 S/ E3．2 技術改造的目標
6 @, w$ \, Z& Q) J# ]4 E) b" C2 G3．2．1 提高車速
. w) D6 E$ K. G) s. l8 A' ^提高車速、增加單機產(chǎn)量、提高勞動生產(chǎn)率、擴大精梳生產(chǎn)能力是A20l系列梳機技術改造的主要目標。經(jīng)改造后，機器的工藝速度應達到160鉗次／min～180鉗次／min。1 P- E' z0 l, U
3．2．2 提高產(chǎn)品質(zhì)量
. T# P/ w7 ~9 r0 @& B, U/ P在提高車速、增加產(chǎn)量的同時，使精梳條的條干CV值、重量不勻率、精梳條中的短絨含量、精梳落棉含短絨率等質(zhì)量較改前有明顯改善，為提高成紗質(zhì)量創(chuàng)造條件。& ^, B+ e( N7 F9 [6 a9 b7 m5 \1 O. ~7 q
3．2．3 擴大紡紗品種
: u9 O/ C" i% |* g能夠適紡細號、特細號高檔精梳紗；并能適紡細絨棉和長絨棉。4 K8 c" J" e& S' e! F& a
3．2．4 改善勞動環(huán)境8 r, p/ z5 \: P% Q# z1 W; F: f
降低精梳機的噪聲，改善工人的勞動條件和勞動環(huán)境。2 _: f" e0 E' k- N# H9 |. i
3．3 技術改造的措施
. x+ _% ]: j& d+ }5 @7 i$ r4 K90年代初期，上海一紡機、無錫紡機等單位對國產(chǎn)A201B型、C型精梳機進行了技術改造，其改造的主要內(nèi)容是：
) q+ F% ^* p# i8 c2 n) B8 D* C0 }(1)車頭部分采用整體油浴箱，以改善車頭傳動齒輪的潤滑狀態(tài)、增強車頭的整體鋼度；* g' n) v: m: S% f6 p3 z! q( v
(2)植針錫林改為整體錫林，以提高錫林的壽命與梳理效果；1 j2 P0 m3 q* S/ A
(3)分離羅拉由內(nèi)差動輪系改為外差動輪系，以減小差動齒輪的運動慣量；! _+ i. x' |/ n+ v5 J4 z
(4)采用毛刷單獨傳動，以提高毛刷對錫林的清潔效果[8>。機器經(jīng)改造后，工藝速度水平達到155鉗次／min，紡紗質(zhì)量水平也有所提高，達到了A201D型精梳機的水平。為了實現(xiàn)技術改造的目標，需對A201系列精梳機進行深層次的技術改造，建議改造內(nèi)容如下。% X/ {8 i: K. V5 \0 N
3．3．1 采用承卷羅拉連續(xù)回轉(zhuǎn)
9 S1 ^6 d* z8 M$ X采用承卷羅拉連續(xù)回轉(zhuǎn)的優(yōu)點是：3 S5 a: a5 p- u) r( y `* H
(1)可消除承卷羅拉間歇回轉(zhuǎn)時的慣性力，并消除了由此產(chǎn)生的沖擊和噪聲；
. C3 t0 {1 H5 X# M- t$ `! R7 B(2)承卷羅拉的給棉量可得到有效的控制。
- ^0 i& R7 F* H" [: D( Y+ o! A9 \) T3．3．2 縮短短軸銷偏心距
' l7 n% u6 y3 G* o# X, BA201系列精梳機短軸銷偏心距的大小對機器的高速性能及工藝性能都有較大影響：
2 z8 j( @! m! O8 p3 E(1) 短軸銷偏心距的減小，鉗板擺軸的角位移、鉗板的運動量、鉗板的最大加速度值等將減小，其對應關系見表5[9>；由此可知，短軸銷偏心距由70mm減為60 mm時，鉗板擺軸的最大角加速度減小 22．48％，鉗板的最大加速度值減小23．48％；因此減小短軸銷偏心距是減輕機器振動、降低噪聲及進一步提高車速的重要技術措施。
0 `* b l- J2 z [7 ?(2)短軸銷偏心距的減小，錫林的梳理時間、分離接合工作時間均延長，其對應關系見表6[5>；由此可知：減小短軸銷偏心距，分離接合定時提早，分離工作長度及棉網(wǎng)的接合率都增加，有利于提高棉網(wǎng)的接合質(zhì)量。6 p, Y8 e" u8 N9 \5 [4 F
(3)短軸銷偏心距的減小，分離接合過程中鉗板與頂梳向前運動的速度減小，有利于減少棉網(wǎng)中纖維彎鉤和“魚鱗斑”的形成；短軸銷偏心距與鉗板速度的關系見表7[9>。
2 R f+ Y/ {/ X7 ]9 p& w
Q& T0 l9 S1 \% \, s. H& i/ ^: p表5 短軸銷偏心距與機械性能的關系) o9 @" v+ m/ K8 l8 `
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& s3 ?" t2 J& |3 W0 g注：計算時落棉刻度為12，落棉隔距為9．5 mm，錫林轉(zhuǎn)速為150 r／min。1 D) F2 j6 t9 a M/ d+ _ `% e
+ m/ ^# I! n( c$ n, }9 {- T表6 短軸銷偏心距與錫林梳理時間及分離接合參數(shù)的關系
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2 X8 \7 F& \4 o% _% o6 z+ D注：計算時設纖維長度為30mm。$ R1 w7 e) m. r B5 |8 h7 ^5 s
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表7 短軸銷偏心距與鉗板速度的關系% X, W& z8 R/ Z) _, V
, ^0 c/ g% s, J7 m% ?單位：mm．S-1
( K; w0 Y+ ?1 C* A
% I6 m0 U$ \2 j% F& _注：計算時錫林轉(zhuǎn)速為150r/min。 |
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發(fā)表于 2008-9-22 11:13:33
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