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樓主: znbl3

部分常見材料熱膨脹系數(shù)表

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61#
發(fā)表于 2010-4-19 10:14:41 | 只看該作者
剛剛發(fā)現(xiàn)這么好的網(wǎng)站,對我的幫助很大。
62#
發(fā)表于 2010-5-17 14:50:25 | 只看該作者
看不到,怎么知道有沒有用啊!
63#
發(fā)表于 2010-8-9 00:04:39 | 只看該作者
材料                線膨脹系數(shù)(x0.000001/°C)
# d. S: f9 b; P" M& Q; u' @一般鑄鐵                9.2-11.8# I/ A7 Q$ V  Q: J( v! a) V( L
一般碳鋼                10~13& N7 F4 j0 X  @& j7 U8 y6 b& s+ j
鉻鋼                10~13
9 Y, p# @9 d& T. U  Y5 p鎳鉻鋼                13-15
# p1 Z# u( y% K" m, B# N2 @鐵                12-12.5
! j9 V: B2 N% X" _銅                18.5$ j. K8 A; B! D' f) W
青銅                17.5
, ?! s/ T0 x; }! Y2 o( t7 t! O黃銅                18.5
, e+ I0 l& Q( N4 h6 t鋁合金                23.8
: C) F* m+ ?* {0 i金                14.2
64#
發(fā)表于 2010-8-9 00:09:03 | 只看該作者
拉拔工序有兩個目的,一是改制原材料的尺寸;二是通過變形強化作用使緊固件獲得基本的機械性能,
65#
發(fā)表于 2010-8-9 00:11:11 | 只看該作者
在緊固件制造中,正確選用緊固件材料是重要一環(huán),因為緊固件的性能和其材料有著密切的關(guān)系。如材料選擇不當或不正確,可能造成性能達不到要求,使用壽命縮短,甚至發(fā)生意外或加工困難,制造成本高等,因此緊固件材料的選用是非常重要的環(huán)節(jié)。 冷鐓鋼是采用冷鐓成型工藝生產(chǎn)的互換性較高的緊固件用鋼。由于它是常溫下利用金屬塑性加工成型,每個零件的變形量很大,承受的變形速度也高,因此,對冷鐓鋼原料的性能要求十分嚴格。 在長期生產(chǎn)實踐和用戶使用調(diào)研的基礎(chǔ)上,結(jié)合GB/T6478-2001《冷鐓和冷擠壓用鋼技術(shù)條件》GB/T699-1999《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》及目標JISG3507-1991《冷鐓鋼用碳素鋼盤條》的特點,以8.8級,9.8級螺栓螺釘?shù)牟牧弦鬄槔鞣N化學元素的確定。 C含量過高,冷成形性能將降低;太低則無法滿足零件機械性能的要求,因此定為0.25%-0.55%。 Mn能提高鋼的滲透性,但添加過多則會強化基體組織而影響冷成形性能;在零件調(diào)質(zhì)時有促進奧氏體晶粒長大的傾向,故在國際的基礎(chǔ)上適當提高,定為0.45%-0.80%。 Si能強化鐵素體,促使冷成形性能降低,材料延伸率下降定為Si小于等于0.30%。 S.P.為雜質(zhì)元素,它們的存在會沿晶界產(chǎn)生偏析,導致晶界脆化,損害鋼材的機械性能,應盡可能降低,定為P小于等于0.030%,S小于等于0.035%。 B.含硼量最大值均為0.005%,因為硼元素雖然具有顯著提高鋼材滲透性等作用,但同時會導致鋼材脆性增加。含硼量過高,對螺栓,螺釘和螺柱這類需要良好綜合機械性能的工件是十分不利的。
66#
發(fā)表于 2010-8-31 15:26:46 | 只看該作者
lookOOOOOOOOOOOOOOOOOO
67#
發(fā)表于 2010-9-28 21:04:55 | 只看該作者
好東西啊!
68#
發(fā)表于 2010-10-23 11:42:20 | 只看該作者
學習了,長了很多見識。
69#
發(fā)表于 2010-10-23 11:44:50 | 只看該作者
大家好!誰知道氮化硅的熱導率?碳化硅的熱導率?
70#
發(fā)表于 2010-10-23 11:46:22 | 只看該作者
工英制螺紋底孔
1 |, C5 Y4 g+ b# q$ x" uM1:粗扣螺距0.25=Φ0.75     細扣螺距0.2=Φ0.8$ N0 D5 ^" S6 \% f$ [
M2:粗扣螺距0.4=Φ1.6       細扣螺距0.25=Φ1.8
7 J+ Z2 H  R6 M& H$ q# nM3:粗扣螺距0.5=Φ2.5       細扣螺距0.35=Φ2.71 X+ S% m5 N. Y
M4:粗扣螺距0.7=Φ3.3       細扣螺距0.5=Φ3.5. F  B* o' |5 |  e! Q# C
M5:粗扣螺距0.8=Φ4.2       細扣螺距0.5=Φ4.54 }, C% J8 B9 g4 ~& @9 A2 A! g
M6:粗扣螺距1=Φ5           細扣螺距0.75=Φ5.25 S6 P: w  z! }! K0 @
M8:粗扣螺距1.25=Φ6.7      細扣螺距1,0.75=Φ7,Φ7.2- A7 X! O6 B: T: u+ W) b/ E9 ?
M10:粗扣螺距1.5=Φ8.5      細扣螺距1.25,1,0.75=Φ8.7,Φ9,Φ9.2
# F, z+ ^9 ]1 a" a6 OM12:粗扣螺距1.75=Φ10.2    細扣螺距1.5,1.25,1=Φ10.5,Φ10.7,Φ115 S- n3 u7 {. ^2 V6 Q/ W4 f5 B* y
M14:粗扣螺距2=Φ11.9       細扣螺距1.5,1.25,1=Φ12.5,Φ12.7,Φ13
3 M; C" D( n( f+ q: {8 x( G# PM16:粗扣螺距2=Φ14         細扣螺距1.5,1=Φ14.5,Φ15
& o5 p# B! f3 ?: ~# S. O1 YM18:粗扣螺距2.5=Φ15.4     細扣螺距2,1.5,1=Φ15.9,Φ16.5,Φ17  l4 g7 F5 j4 ], m
M20:粗扣螺距2.5=Φ17.4     細扣螺距2,1.5,1=Φ17.9,Φ18.5,Φ19
; |  j( h3 _5 b9 @M22:粗扣螺距2.5=Φ19.5     細扣螺距2,1.5,1=Φ19.9,Φ20.5,Φ21
0 @( n+ v  g5 v* }, ~M24:粗扣螺距3=Φ20.9       細扣螺距2,1.5,1=Φ21.9,Φ22.5,Φ23
- z; p7 A1 G, K  c) s$ [/ b' A- M' F* G- E& t" I
生產(chǎn)中鉆螺紋底孔公式:/ w# B# W7 K8 E
t<1mm:    Dz=d-t
/ O: U( y6 u* S( s. Z+ wt>1mm:    Dz=d-(1.04~1.06)t+ A- v4 p% {8 |% P
式中 t  螺距(毫米)
: B  s5 H, O* j+ w- X+ x/ m   Dz  攻絲前鉆頭直徑(毫米)0 `) ~5 K! N; f3 `1 _
   d  螺紋公稱直徑(毫米)
# z% @( O% }( y2 r7 Q/ b' ?& z. U
2 T8 Z5 b  s/ N, W! G8 E生產(chǎn)中鋼料可按數(shù)值選取,軟料鉆頭直徑可選大些,但不可太大.
4 c! o# n; \$ e3 e8 |: q
, o5 d" P- L. N6 P+ {
5 I( P  W* ~+ K4 s
/ e5 @9 K' n* e9 J
8 M& d) y- k% g2 S) i9 e& G" u; l( {! {8 S: ]! {2 N6 @" E/ X
英制錐管螺紋        英制錐螺紋
# Y5 |+ Y* e4 p' Z% n, A0 V公稱直徑(")        每25.4mm內(nèi)的牙數(shù)        鉆頭直徑(mm)        公稱直徑(")        每25.4mm內(nèi)的牙數(shù)        鉆頭直徑(mm)$ R* D3 f1 z3 h! C
1/8        28        8.4        1/8        27        8.6& c8 N3 X/ F: N" d& r! _1 R
1/4        19        11.2        1/4        18        11.1% C2 V& S/ `/ e& \3 K& |0 K
3/8        19        14.7        3/8        18        14.5
8 @5 l" P- n4 m% h1/3        14        18.3        1/3        14        17.9
1 Q/ t) O1 L- C4 d  f3/4        14        23.6        3/4        14        23.2
7 I' l% q4 s' ]& U1        11        29.7        1        11(1/2)        29.28 p) b( l9 ^9 H
1(1/4)        11        38.3        1(1/4)        11(1/2)        37.92 K2 ^& s# k/ e. P; K/ L' z
1(3/8)        11        44.1        1(3/8)        11(1/2)        43.9
; X/ a/ L0 |1 G1(1/2)        11        55.8        1(1/2)        11(1/2)        56
# Y2 G9 |4 F( B2 ^( z' G
- v/ Y4 a. P) Y; f
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