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摘要: 分析了熱管型雙效溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組中的分離式熱管換熱器的工作原理,對(duì)影響分離式熱管換熱器性能的因素進(jìn)行了研究。在煙氣出口溫度一定的前提下,較高的煙氣進(jìn)口溫度可減少分離式熱管換熱器的傳熱面積,降低造價(jià),但受到熱管工作溫度的限制,應(yīng)控制煙氣進(jìn)口溫度。在熱管幾何參數(shù)不變的情況下,煙氣進(jìn)口溫度對(duì)分離式熱管換熱器的傳熱系數(shù)影響很小,因此為提高傳熱系數(shù),應(yīng)優(yōu)化其結(jié)構(gòu)。雖然較低的高壓發(fā)生器溴化鋰溶液進(jìn)出口溫度可減少分離式熱管換熱器的換熱面積,但會(huì)使雙效溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組的性能系數(shù)有所下降。
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& m$ B4 t1 L* y; M8 G3 D 關(guān)鍵詞: 熱管換熱器; 雙效溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組; 影響因素- |" K L3 Q: {2 D& V$ }5 S
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中圖分類(lèi)號(hào):TU995 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1000—4416(2006)12—0040—04
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余熱型吸收式制冷機(jī)的研究得到眾多學(xué)者的關(guān) 注,結(jié)構(gòu)形式也越來(lái)越多 。以往主要采用管殼式換熱器對(duì)氣態(tài)余熱進(jìn)行直接利用,或利用余熱鍋爐制取蒸汽,但前者易造成腐蝕,后者的造價(jià)較高,而利用熱管直接回收氣態(tài)余熱的熱管型溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組則彌補(bǔ)了以卜的不足 』。南京化工大學(xué)對(duì)由裝機(jī)容量為200 kw 的柴油發(fā)電機(jī)尾氣驅(qū)動(dòng)的熱管型溴化鋰吸收式冷水機(jī)組進(jìn)行了大量理論實(shí)驗(yàn)研究 。』,天津大學(xué)對(duì)熱管型溴化鋰吸收式冷水機(jī)組進(jìn)行r初步優(yōu)化研究 。熱管型雙效溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組是熱管換熱器與溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組的有機(jī)結(jié)合。
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本文以溴化鋰溶液串聯(lián)流程為例,分析煙氣進(jìn)口溫度及高壓發(fā)生器溴化鋰溶液的進(jìn)出口溫度對(duì)熱管換熱器性能的影響。% d+ m7 c( F* L; R/ L
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1 分離式熱管換熱器的工作原理6 Z G! q& n* o. M9 U
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分離式熱管換熱器由多根熱管組成,其工作原理見(jiàn)圖1。高溫?zé)煔饧訜嵴舭l(fā)段,熱管工質(zhì)(水)受熱蒸發(fā),蒸汽通過(guò)上升管將熱量輸送至冷凝段(即高壓發(fā)生器),將熱量釋放給高壓發(fā)生器中的低溫溴化鋰溶液,換熱后冷凝液靠重力返回蒸發(fā)段,如此反復(fù)循環(huán),將熱量不斷傳送給高壓發(fā)生器。分離式熱管換熱器靠熱管工質(zhì)相變將熱量傳給高壓發(fā)生器中的低溫溴化鋰溶液。
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2 影響分離式熱管換熱器性能的因素* Q* D- X7 ]2 T
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2.1 分離式熱管換熱器的簡(jiǎn)化模型: x0 ~( h9 ^* w4 G) [; _% Z
6 r! |9 O. }5 D6 p" Q2 n 為了更加直觀(guān)地進(jìn)行分析,將分離式熱管換熱器簡(jiǎn)化:勾逆流問(wèn)壁式換熱器,并設(shè)定分離式熱管換熱器各熱管中的熱管工質(zhì)狀態(tài)均相同,熱管工質(zhì)平均工作溫度為t,單位為℃。分離式熱管換熱器簡(jiǎn)化模型見(jiàn)圖2,圖中t,i、t 。分別為分離式熱管換熱器蒸發(fā)段煙氣進(jìn)、出口溫度,單位為oC;t 、tL,o 分別為高壓發(fā)生器溴化鋰溶液進(jìn)、出口溫度,單位為℃。分離式熱管換熱器的設(shè)計(jì)在確定高壓發(fā)生器
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2.2 影響因素的分析 s5 O, K! n! N3 ]. d; c# C- o8 S
4 K' ]4 v |% Q* ]9 @. R, u 在分離式熱管換熱器傳熱量(即高壓發(fā)生器的熱負(fù)荷)一定的情況下 t t。、t 、tL.o、t成為分離式熱管換熱器重要的設(shè)計(jì)參數(shù),為保證熱管的正常工作,必須將£、t 控制在熱管工質(zhì)的許用工作溫度范圍內(nèi)。本文以制冷能力為1 160 kW 的雙效溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組為研究對(duì)象,分析tf.i、t¨、t。
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% A2 f; D7 Z0 t- G! S m9 j 由圖3可知,隨著t¨的升高,△£ 、A分別增大、減小。而且由式(2)、(3)可知,△£ 的增大使 增大,可使 減小。但在熱管幾何參數(shù)不變的情況下,K受t¨的影響很小,只是略有增大。因此,必須優(yōu)化分離式熱管換熱器的結(jié)構(gòu)。由分析可知, t隨著£ 升高有所升高。雖然較高的£ 會(huì)減少熱管分離式換熱器的傳熱面積,提高其經(jīng)濟(jì)性,但由于熱管對(duì)t 的限制,應(yīng)控制t¨,避免事故的發(fā)生。- i# D& P* U3 u1 m( Q+ c
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$ b! l2 D+ `; w 降低;當(dāng)t 不變時(shí),△ 隨t L.1的升高而降低。因此,較低的t 、tL,o會(huì)得到較高的△f ,從而提高分離式熱管換熱器的傳熱量。由圖5可知,K受£ 、t。的影響很小。由圖6可知,A隨t...i、tLl0的降低而減少,因此降低tL』、tL,o 可提高分離式熱管換熱器的經(jīng)濟(jì)性。但由圖7可知,t¨、t. .。的升高均會(huì)使t升高,分離式熱管換熱器的安會(huì),應(yīng)盡量使t...i t. 。低一些,可在高壓發(fā)生器壓力一定的情況下,靠減小高壓發(fā)生器放氣范圍實(shí)現(xiàn)。提高雙效溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組性能系數(shù)的主要途徑是增大高壓發(fā)生器的放氣范圍或提高高壓發(fā)生器進(jìn)口溴化鋰溶液溫度。因此,追求分離式熱管換熱器高性能與提高雙效溴化鋰吸收式制冷機(jī)組的性能系數(shù)相矛盾,應(yīng)在設(shè)計(jì)中予以考慮。
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3 結(jié)論
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① 當(dāng)煙氣出口溫度一定時(shí),較高的煙氣進(jìn)口溫度可減少分離式熱管換熱器傳熱面積,降低造價(jià),但受熱管工作溫度的限制,應(yīng)控制煙氣進(jìn)口溫度。* E0 s7 ? a; c' q3 a
6 H/ ?9 a* D& L% l% x ② 在熱管幾何參數(shù)不變的情況下,煙氣進(jìn)l-I溫度對(duì)分離式熱管換熱器傳熱系數(shù)影,rUr~4-,,因此為提高傳熱系數(shù),應(yīng)優(yōu)化分離式熱管換熱器結(jié)構(gòu)。
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③ 雖然較低的高壓發(fā)生器溴化鋰溶液進(jìn)出口溫度可減少分離式熱管換熱器換熱面積,但會(huì)使雙效溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組性能系數(shù)有所下降。( ~* D' W, A4 m6 U g- p/ u
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作者簡(jiǎn)介:白麗瑩(1982一 ), 女, 遼寧沈陽(yáng)人,碩士生, 主要從事制冷及低溫方面的研究。 |
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