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標題:
實踐經驗NDT 無損檢測
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作者:
齊魯大地
時間:
2011-8-20 17:17
標題:
實踐經驗NDT 無損檢測
實踐經驗NDT 無損檢測
8 U/ k5 L+ q7 t+ J2 p
2005 年第27 卷第1 期
8 t/ W' g& @7 @7 H9 y/ c
超聲波探傷中缺陷波和
P$ b' Q1 q9 K4 G7 C: y7 y0 U4 L
偽缺陷波的判別
( O& r+ B3 `8 l; s- r
張文科
. j2 v1 V' Y( Z5 Z; C. u; |" ?
(中原油田技術監測中心壓力容器監測站,河南濮陽 457001)
$ t# A: U c7 r; X N$ F/ E
Discrimination of the Reflected Waves of Defects and False Defects in Ultrasonic Testing
9 L4 e, Q3 n, q, x4 b
ZHANGWen2ke
6 I4 z- n1 I# [
(Pressure Container Inspection Station Center , Cent ral Plains Oil Field Technical Monitor , Henan Puyang 457001 , China)
; g5 l+ _% l) T$ y4 S% D
中圖分類號: TG115. 28 文獻標識碼:B 文章編號:100026656 (2005) 0120047203
, J! W$ s- ?2 g0 I7 ]" m+ j
超聲波探傷是目前應用最廣泛的無損探傷方法
, J; I k% Z, _4 q" i9 W
之一,它具有靈敏度高、穿透能力強、檢驗速度快、成
( @5 D2 `+ G! I( {; X
本低、設備輕便和對人體無害等一系列優點。超聲
' U9 R" ~! k3 } j; z
波在鋼材內部穿透能力很強,因此可檢測很厚的鋼
; i4 V5 G0 k# H7 a* ~& B
板和焊縫;對于平面狀缺陷,盡管有的缺陷很深,只
% ~( I" x3 n4 _. f- `/ _ [
要超聲波直射至缺陷面,均能得到很高的缺陷波。
8 c6 E) @# Z7 n- r$ g
因而超聲波對壓力容器焊縫探傷未焊透和裂紋等危
) J9 L4 r# @6 `1 j" W
險性缺陷檢測靈敏度很高,具有實用意義。檢測中
. F1 f$ L* a3 ?. K5 m- x3 ?* p' K
作好缺陷和偽缺陷的判別具有重要意義。
9 s) w& c1 |, J
1 缺陷的估判
/ S( M3 ^$ I" \
檢出缺陷后,應在不同的方向對其進行探測。
& H" t- ]" G! l% J. e- i# B
(1) 平面狀缺陷 從不同方向探測,缺陷回波
' G6 a& u: `- a
高度顯著不同,在垂直于缺陷方向探測,缺陷回波
4 m% X+ G; \* W5 R+ R: K% U
高;在平行于缺陷方向探測,缺陷回波低,甚至無缺
- i7 n+ [- m3 }" [6 C3 @
陷回波。一般來說裂紋等屬于這種缺陷,這類缺陷
% J, q ?7 r# S
回波高度較大、波幅寬、會出現多峰。探頭平移時,
+ _1 P0 ~( J; @# c) w2 _
反射波連續出現,波幅有變動;探頭轉動時,波峰有
& g ^. F4 m2 `4 ~" n8 C9 } M
上下錯動現象。
+ l, _+ o/ `& ]" s5 z
(2) 點狀缺陷 從不同方向探測,缺陷回波無
( O8 G8 I, ]- o5 M! N9 |" q) k
明顯變化。一般包括氣孔(單個氣孔和密集氣孔) 和
3 W1 H3 }) ^ Q" }. F, s
點狀夾渣。氣孔和點狀夾渣的缺陷回波高度低,波
0 h" x0 g1 E7 x! R. V: q
形較穩定,從各方向探測,反射波高大致相同,但稍
, A+ `6 m# [+ H1 U" k9 M2 {* @
一移動探頭就消失。但兩者也有所不同,其原因主
. b, l# k: b" L. F$ x8 b
要是其內含物聲阻抗的不同。氣孔內含氣體,聲阻
/ F2 d& ~8 ] M& L3 U" G
抗小,反射率更高,波形陡直尖銳;而金屬夾渣或非
# o( n3 e- `+ ^. b' D
收稿日期:2004203230
: M7 r( V- Z3 ~; g
金屬夾渣的聲阻抗大,反射波要低一些,且夾渣面粗
2 P3 y2 r1 A/ j. X- g6 P" F* _6 @ x
糙,波形寬,呈鋸齒形;密集氣孔為一簇反射波,其波
$ A0 M- m- G7 {" U
高隨氣孔的大小而不同,當探頭作定點轉動時,會出
! `7 K7 t# q, t9 l6 {
現此起彼落的現象。
+ k5 ~7 t6 i* [- [2 A
(3) 咬邊 這種缺陷反射波一般出現在一次與
0 \; O; }% A+ Q
二次波的前邊。當探頭在焊縫兩側探傷時,一般都
! d8 X+ y/ {. X+ f$ T+ {
能發現,在探頭移到出現最高反射信號處固定時,適
/ g3 Y! P8 P3 D0 ^
當降低儀器靈敏度。用手指沾油輕輕敲打焊縫邊緣
# S; s! o; n# Z/ M
咬邊處,觀察反射信號是否有明顯跳動現象,若信號
* V5 v+ x& I8 S
跳動,則證明是咬邊反射信號。
( {5 |) `% ~/ y% n4 `& t9 Z- n
(4) 裂紋 一般裂紋的回波高度較大,波幅寬,
0 F. m2 `$ I4 U: ]2 q% \
會出現多峰。探頭平移時,反射波連續出現,波幅有
S6 m2 J D! J0 [7 I8 q+ Q
變動;探頭轉動時,波峰有上下錯動現象。另外,裂
8 ?4 Q% X X2 C1 g4 V. E6 {
紋也易出現在焊縫熱影響區,而且裂紋多垂直于焊
1 e& e* J4 G; F% W0 A+ ^
縫,探測時,應在平行于焊縫方向掃查。如果有裂
" |" I- C2 W: v! `/ o- j# I
紋,超聲波能直射至裂紋,便于發現。
9 ~ p* e: F# L& T! {) x
(5) 未焊透 這種缺陷是由于焊縫金屬沒有添
6 \$ m4 F8 y& J2 a( P9 V" u1 Q
到接頭根部而形成。分布在焊根部位,兩端較鈍,有
+ E! ^3 E! t: l2 D+ H" B3 T& y
一定長度,屬于平面狀缺陷。當探頭平移時,未焊透
7 k1 E% j; c: k
反射波波形穩定;從焊縫兩側探傷,均能得到大致相
9 o' d" i7 ~$ D& @/ Q9 F
同的反射波幅。
9 ^1 v1 j9 t, n8 X8 }
(6) 未熔合 熔焊時,焊道與母材之間或焊道
! s: |: z0 O: Z+ t) K
與焊道之間未完全熔化結合的部分就叫未熔合。當
& r2 S, B1 d4 x9 q
超聲波垂直入射到其表面時,回波高度大。但如果
$ j- k+ q( E( n9 }5 W* F
探傷方法和折射角選擇不當,就有可能漏檢。未熔
+ ~; }$ ]# e7 b2 v/ `3 S- n* E/ o
合反射波的特征是:探頭平移時,波形較穩定;兩側
: {. U& O, H# J( B
探測時,反射波幅不同,有時只能從一側探到。
' E+ l" R0 T# r u( }9 d" ]
47
4 h/ C# v2 ^+ L% o
© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
5 k+ `0 a$ t. e; Q! s! ~3 k
張文科: 超聲波探傷中缺陷波和偽缺陷波的判別NDT 無損檢測
2 a6 P) @4 U3 a! n1 F7 u
2005 年第27 卷第1 期
* R' x! O& h$ w# Y e$ t
2 偽缺陷波的判別
- M6 `2 k& K# [( B( ?' _0 [# E$ Q
焊縫超聲波探傷中,熒光屏上除了出現缺陷回
3 D% H1 b& u- x' z& z' E4 q
波以外,還會出現偽缺陷波,它并非由焊縫中缺陷造
6 U! p+ o. c4 H7 L7 J; G' ]2 e1 d
成且類型較多。
O( g- X( G7 B
2. 1 儀器雜波
/ p# b, x3 h" W a3 ?" d5 J
在不接探頭的情況下,由于儀器性能不良,探頭
! S& a* y2 ` p; V5 F8 l1 b
靈敏度調節過高時,熒光屏上出現單峰或者多峰的
2 U0 V1 H# V5 Z; R
波形。接上探頭工作時,此波形在熒光屏上位置固
6 `# _4 L" t: |9 d0 Z. D0 T6 V
定不變,降低靈敏度后,此波消失。
7 O6 g2 r& @- q8 K
2. 2 焊縫表面溝槽引起的反射波
8 c/ C6 h# I4 o5 x# `& g# `" ~
當超聲波掃查到多道焊縫表面形成的一道道溝
5 M; `4 t' b* u# G+ Q5 @/ S
槽時,會引起溝槽反射。這種波一般出現在一,二次
& Y2 ?. b; D! E: v* n, S# b
波處或稍偏后位置,波形特點為不強烈,遲鈍。
8 R# U# v* Y( Y& W: g! s2 d6 |: O+ o
2. 3 焊縫上下錯邊引起的反射波
8 s$ \5 v& t! {; q) ]- u9 \, W
板材在加工坡口時,上下刨得不對稱或焊接時
7 p9 z- f6 y8 V& x" U y
焊偏會造成上下層焊縫錯位。由于焊縫上下焊偏,
4 _0 S1 ]; A, T
在一側探傷時,焊角反射波很像焊縫內缺陷,當移到
* R5 K0 R2 G8 P( b6 L+ e- {
另一側探傷時,一次波前沒有反射波。
8 R B6 I2 S0 h& u
2. 4 探頭下擴散聲束在焊縫表面的反射回波
1 W7 @' r7 w- M* p; X
對接焊縫超聲波探傷時,探頭下擴散聲束在焊
) z2 }' r; p9 P! e; C
縫表面的反射回波很容易被誤判為缺陷。通過采用
* L% `6 V- s# m' V" U
不同角度探頭進行探傷試驗,弄清了這種假缺陷回
- V& u! L* g8 I" b$ u9 U# y2 l
波產生的原因及特點。
$ Q8 m1 Y1 a) s) ?; U
3 試驗驗證
7 U3 O( O& k8 n7 D; D; L
3. 1 偽缺陷
g1 ~; \0 N% @, Z
在厚板環縫超聲波探傷(B 級) 時,常發現距背
! G3 i! @1 V* Z+ ?) Q- a& y
面3～8mm 深度范圍內的熔合線附近有不同長度
3 ~0 L3 o; ]1 @
連續的超標反射回波,有時甚至在焊縫全長都有此
" w! R X8 } ^- N4 }2 L7 e1 [. @
反射波。以某60mm 厚管節為例,其焊縫結構如圖
# P9 z% }5 x( X' ]& x* j$ K
1 所示。使用折射角β= 60°的探頭和數字式增益型
$ x6 c3 ~: Z% n
探傷儀探傷,其回波指示位置見表1 ,波幅均處在
* N7 O" {# g" w p; z- E
DAC 曲線Ⅱ區,也有個別點達到Ⅲ區。
1 o; M$ [* H1 c
對于這種反射波,按照常規的判斷很容易被評
0 N+ m0 u& v' _# c( C
定為未熔合或母材中的缺陷,當拍打背面焊縫區時
. S* Z' t" {' e0 Y1 X
波幅變化不明顯。然而砂輪打磨背面焊縫時可見波
: ]: l5 z1 z5 t! Z" B
圖1 焊縫結構
/ H0 ^2 A* e% M: O7 z' x8 s) g- |
表1 探傷儀回波指示位置mm
) @" Z B0 I2 w& ~
回波編號聲程指示水平指示深度指示
# j' k1 c" J( h# {( D! u; H
1 107. 0 92. 6 53. 5
$ v7 N) p: x% N$ x+ W8 A
2 104. 0 89. 2 51. 5
\0 h, I2 a3 L) \" @- S# Z
3 103. 5 89. 2 51. 5
; d& d1 J8 B, O4 _4 I7 g
幅逐漸降低直至消失。這說明該反射波是來自于背
) I& Y3 h4 |* @1 q/ p
縫的焊縫表面。這種現象極易導致誤判,造成不必
+ \, {- Z" X0 j- }2 Q
要的返修。為此,作者進行了一些試驗,分析這種反
* ]8 T ~3 I; W. z' T
射波產生的原因。
1 W% f) E4 ]" g1 v" F
3. 2 試驗驗證
$ g' Y! E" d! q$ p) p! U
試驗1 選取圖1 所示并經探傷確認鋼板中無
3 y4 f3 h6 a4 J3 p, J$ g
缺陷。在鋼板背面模仿實際焊縫余高進行堆焊。采
5 ^/ ?3 r( K0 j& [0 ?
用不同角度探頭進行探傷,發現了類似的回波,其回
1 K4 i" I( B1 D! w, Q5 j
波指示位置見表2 。從表2 可見,用前三種折射角
: H3 {" T u& X; ~7 R
的探頭,儀器指示深度均< 60mm。按常規,應判為
8 a Q) ~8 i, o
鋼板中有缺陷,但實際鋼板堆焊前經探傷并無缺陷。
' V: I4 O3 y+ Q2 E) q! B
表2 試驗1 回波指示位置
3 C5 @' s, G" m# z$ r+ \5 I- Q9 Y8 [8 y
β
5 W* V+ }( B, t
(°)
3 P. x- f; s m+ i; A" J
聲程指示
: `: a/ q) G# T/ A* Q
mm
7 z) {7 R6 j; Q. t8 q% b) o
水平指示
3 I& K- p3 n0 p) [ a
mm
: n1 o, m5 P* S( R& U
深度指示
0 z' i# ?! L3 ^- K) z3 T: g
mm
( M. p6 j, x g$ u" {
DAC
& }( d. ^7 K5 Z; v$ L" t1 `- P
dB
% N5 g$ P% N. ^! n
66. 0 126. 6 115. 1 51. 25 + 14. 0
! Z1 W1 u- |) O9 c
63. 0 124. 7 111. 1 56. 60 + 13. 2
* h; P8 |+ h- M
55. 5 101. 0 83. 2 55. 21 + 8. 0
! S; D! r0 h; T) g& f9 R
45. 0
9 o" K3 V8 C/ b R! E
有回波的地方深度指示≥60mm ,回波幅度多在I 區(也
. S; \" p; S! A& M3 Z a8 B
有高者)
7 l4 G8 {8 u: I/ m
試驗2 由于試驗1 的焊縫表面形狀有隨機
+ A- B# w1 z p% n
性,所以又制作了形狀準確的對比試塊(圖2) 。左
0 M+ m- S9 {( S9 v- D2 P
下40°斜面為刨床加工。測試結果見表3 。從表3
( y, P( i. N5 `. K
中可以看出,用前三種探頭探測對比試塊同樣存在
3 A; z! t5 i9 w; `5 P7 w$ j* Z# K
偽缺陷波,即儀器指示深度均< 60mm ,而且反射回
/ S }) X# |" q2 q4 x6 C
圖2 對比試塊示意圖
2 n- _, _% g& ^3 {2 |' h @. u/ C8 {
表3 試驗2 回波指示位置
3 u5 h% k1 o& C: V
β
% B3 i7 q$ D* u( T* F+ o4 F' ?
(°)
Y: M9 D1 O9 _, S% f- ?) c8 E
聲程指示
9 O6 w/ V3 H! F1 m5 d
mm
7 l* e' N9 X! f5 v
水平指示
9 x3 B9 N( }( U# F
mm
# ?+ l1 \/ s# T6 u! F! K: y
深度指示
" h. e5 k/ v# Q- b m U$ a
mm
% ]5 z7 @4 T2 E$ v3 i. L2 h) R
DAC
' t! B" d$ e. n0 D: |, d8 Y( \
dB
+ M2 [2 z/ a# P& v' P8 i
66. 0 114. 0 104. 1 46. 37 + 1. 4
/ u5 S% G2 i: c2 T7 @; h+ S
63. 0 110. 3 98. 33 50. 11 - 3. 4
: Z8 I- R9 X" G
55. 5 98. 0 80. 76 55. 51 - 9. 3
# N/ O$ i3 s- G( d
45. 0 85. 61 60. 53 60. 54 - 8. 0
& ]* q; ^5 L/ R x- u0 n2 g
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7 H! G h0 X! q2 u; W7 i
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張文科: 超聲波探傷中缺陷波和偽缺陷波的判別NDT 無損檢測
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2005 年第27 卷第1 期
& U) D+ @+ c8 S
波幅度更高。
. {7 w- H& v3 \, \$ ]0 m' M7 {1 b. r
由此可見,用66°,63°及55. 5°探頭探傷時,試驗
/ d4 Y) \/ k" [- B0 j
1 ,2 中的下部焊縫表面和40°斜面均不利于軸線聲
' ~+ R% L. u1 {0 ]% u7 G
束反射,故看不到軸線聲束的反射波,看到的是擴散
8 Y4 U; f; B# P6 e
聲束的回波(見圖1 探頭聲束) 。所以雖然反射面深
5 k! y9 U) ?( j1 B/ G! S/ {( D# j
度> 60mm ,而儀器指示深度卻反而< 60mm。但當
$ w2 L& E; h7 ~8 J% d) R5 |
使用45°探頭時,由于試驗2 的40°斜面與軸線聲束
6 L* o+ Q6 M+ d; b
接近垂直,所以有較強的軸線聲束反射波(DAC -
4 P$ H9 j: y* b6 B* Z5 J
8dB) ,指示深度也> 60mm ;而試驗1 的焊縫表面反
6 y$ _3 q2 h h0 M3 x
射條件不如40°斜面,但仍能得到軸線聲束的反射
3 V/ z! f# g. c/ V" b
回波,只是相對45°斜面其回波能量較低(多在DAC
5 j. e. C8 a+ L% x# |
曲線Ⅰ區) ,儀器指示深度也是> 60mm。
% h0 J0 T1 l" G* n0 e% J; d+ j( `
試驗3 試驗1 和2 都是用一次波對厚板進行
) l' T+ Z! |% A. ?" ]! W3 Y' q
探傷的試驗。為了考察中厚板是否存在此偽缺陷回
5 e9 \& w6 S2 n( G& o: k
波,又選擇了厚度為34mm 的管節環縫(圖3) 進行
: A7 P( {. u- W& s) V
了試驗。經測試,這種產生于焊縫趾部( A 點附近)
" _/ {/ R0 O" K7 Q7 Y8 D! A
的假缺陷回波, 在K2 探頭置于B 點和C 點時用
! Y a& k t8 w% r
一,二次波掃查都能發現,這時二次波掃查時的指示
1 b. n* c! A0 a' _
位置為:聲程指示131. 9mm ;水平指示118. 0mm ;
5 w- [9 ?; X, c& T
深度指示59. 09mm ;在DAC 曲線的Ⅱ區。焊縫趾
9 ^5 x1 N2 e- s, {9 V
部附近經打磨后,該回波消失。
% T: f0 r5 O% l
圖3 試驗3 探傷示意圖
& u2 i P9 X7 c
從試驗可見回波有如下特點①探傷儀的回波
0 O. p9 T7 Q: f `0 G2 ]' x3 x
聲程指示是入射點到焊縫表面反射點的距離。②
' ?* Z$ s' v7 A" _# y; a
探傷儀的回波指示位置在工件內部焊縫熔合線附近
' z6 C& C2 x/ H, M" v3 j! _
(45°探頭除外) 。③ 探頭折射角越大,回波深度指
) d, e! [& w3 G- V
示越小。④45°折射角探頭儀器的深度指示位置等
3 y$ J6 p+ p1 Q2 B
于或大于板厚。⑤回波幅度與反射面的反射條件
; A- P, r2 n7 V/ C# A
有關。⑥打磨余高后回波幅度變小直到消失。
) @* P& D: Q1 j3 R. c& |8 O2 D% _! z
3. 3 分析
- V7 F! W! D2 |# ~
上述試驗證實了假回波的反射面在焊縫表面,
9 E1 u$ {& [# T& W
但為什么深度指示會遠小于板厚而不是大于板厚,
1 ]2 {5 d/ U# B( r7 g/ h4 s
其原因是聲束是擴散的,若反射面只有利于擴散角
; g9 O+ Y1 t9 b8 s; p9 }
內某部分聲束反射時,其所得回波再用軸線聲束計
0 s! r4 Q5 Z2 W& m h* r
算,顯然會出現錯誤。在此可以借助于RB2 對比試
4 ?' u. @, g2 S5 i+ h
塊進一步說明(圖4) 。MO 聲線與<3mm 孔交于B ,
* w9 g3 O/ R( z3 w5 p
而L O 聲線與<3mm 孔交于A ; MB 的水平聲程M F
0 j$ Q! n5 }+ G! P7 k
為116. 8mm ,而L A 的水平聲程L E 為98. 83mm。
; @+ t, g5 a. [3 K
用三種探頭分別找到試塊中60mm 深橫通孔的最
4 P- G" J( p D: n6 B8 L& Q$ q
高反射波,然后向前移動和向后移動探頭,到波幅降
, c7 J. Z% M& ~6 q$ Z, W$ o5 ?
圖4 RB2 對比試塊
- Q+ Z, s. q1 d- L+ D6 d
表4 軸線聲束和擴散聲束反射回波的指示位置
u7 N5 ^& u; e; j. D
β
$ S* f4 T. U! y1 h, D
(°)
) p8 w% [# U# k
探頭
: ?5 B. ~, a: U& B5 a+ Y
位置
6 X* G' q* v/ H G8 _
聲程指示
5 i: Y1 w6 `" }* O; Z+ T* @
mm
! @. Y8 D" ^ k9 q7 u
水平指示
2 \, X9 P3 c- H4 ~- \ Q
mm
1 o# [* ?( n; m5 j+ f% B. C
深度指示
+ q/ M7 e/ J: q6 w* M3 f) g
mm
/ J/ X6 V8 h: W% G
DAC
+ S& G, f. k7 I" K# U1 f! f
dB
1 c7 L7 o$ G4 v0 l! ]
回波最高處146. 0 133. 3 59. 38 0
1 e* H, U7 {( p" x, R* L7 c, S
66. 0 前移119. 0 108. 7 48. 40 + 6
) r8 u _, u$ Q* Q
后移168. 0 153. 4 68. 33 + 6
) M: A6 o* t" l) c, t; t4 S
回波最高處131. 1 116. 8 59. 56 0
' r/ O: |6 }3 ^& }5 P: r2 \; F
63. 0 前移113. 5 101. 1 51. 53 + 6
4 i& U7 K, a6 P7 B, B* h3 m# t$ \
后移152. 7 136. 1 69. 36 + 6
' c+ w/ T8 L- F) @
回波最高處105. 0 86. 53 59. 47 0
# k m0 h" b( L8 C
56. 1 前移94. 0 77. 46 53. 24 + 6
* Y! r! K& q6 L7 T b, g$ D
后移119. 0 987. 07 67. 40 + 6
0 l- U! x/ d: _' }; p; t$ _
到一半時(DAC + 6dB) 記下聲程指示,此時的儀器
, X- t8 j5 {2 P i; z
指示見表4 。
6 E* ]1 T& V% u- o- ^, T
現以63°探頭前移為例進行分析,當入射點在
: B9 _% j' o0 o f/ s9 s
M 時,探頭的軸線聲束(63°) 與<3mm 孔反射面垂
6 u1 w$ X' e2 r& o
直, 回波最高, 此時聲程為圖4 中的BM =
2 P8 [. t. K5 A. s7 i
13111mm ,深度B F = 59. 56mm ,水平距離FM =
) g w6 J0 @3 Q; E
116. 8mm。探頭前移至L 時(波幅下降一半) ,軸線
5 l6 r4 }. M0 p' ^
聲束移為CL ,此時CL 在<3mm 孔上已無反射面,
& v. Y5 Y: G& P7 v; m0 P" a
所以此時的回波不是軸線聲束的反射,而是下擴散
. q. H& E m+ Y9 h g S
角內與<3mm 孔反射面垂直的某聲束A L 的反射
& A, m! R+ J5 J# ]- H
波。此時儀器的指示聲程是A L 的真實聲程
: @8 X* G2 H0 x+ o3 Y
11315mm ,但A L 的折射角β= arccos60°/ (113. 5 +
# x9 L% r6 j. |4 J
1. 5) = 58155°,實際深度A E = cos58. 55°×113. 5 =
8 Z2 `' N" l, g' `" I5 d2 a
59122mm ,實際水平距離EL = sin58. 55°×113. 5 =
+ s: u X$ J( A+ c
96183mm。
. g4 c# c9 N. H
上述計算結果顯然與儀器的指示深度和水平距
) X! q& ~* l& V7 d
離不同。儀器指示的數據是按無反射條件的軸線聲
; z! q0 c& p$ u% z
束計算的,所以是錯誤的。其指示深度比A 點的實
1 `) a2 A. ?' \# _; _2 R( {9 r
際深度提高了7. 7mm ,水平距離前移了413mm。
) e s7 ^* R9 z7 ^& J/ ?% V( [& s# _
換言之,即把A 點反射波誤指示為無反射的C 點。
8 L; O8 D) Q1 @4 k7 \
同樣道理,在實際焊縫探傷時,若焊縫表面某點
$ j: g( `5 }5 O/ N. ?. F X9 Y
不利于軸線聲束反射而只與下擴散角范圍內某部分
+ p; T O2 \$ c0 E
49
5 Y. m4 P( c" U7 y: h1 @! q, K7 j: ?
© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
" Q: X `+ n9 T# ~* ]
信息與動態NDT 無損檢測
( J" t4 \/ g) c) _# v! z
2005 年第27 卷第1 期
- ^% M9 I6 S5 k* ~5 U; w8 n; y% F q- ?0 N
無損檢測高等教育發展論壇首屆年會暨中英無損檢測技術
, s! i0 d, a6 v1 N: \
交流研討會將在上海舉行
4 e6 u( t! @. b
第11 屆無損檢測教育培訓科普工作委員會工
7 u' r' H9 F3 [% j
作會議于2004 年12 月10～13 日在昆明召開。會
/ ?, A6 c$ L% [: n. F
上由無損檢測信息中心、華東理工大學、南昌航空工
6 V' {2 X, Y, z, N
業學院、清華大學、北京航空航天大學、大連理工大
3 |- Y3 t, r' J9 b6 K* l0 s
學、武漢大學、重慶大學、中北大學和沈陽工業大學
5 Y8 @. K1 T/ e% n* U& L
等單位代表發起建立了無損檢測高等教育發展論
5 }$ d' Q4 O: @+ a0 s3 f. M9 H
壇。其目的是促進我國無損檢測高等教育的發展及
: ]0 Z, R. p4 H0 y2 C9 d0 i' f
其國際交流,建立無損檢測高等教育信息交流平臺;
9 U$ G" X) P) J2 v7 F2 N1 @7 l
同時為無損檢測高等教育與無損檢測人員、國內外
9 n$ g" ?2 b' w# A$ A
知名學者、應用企業、設備器材制造與供應商提供互
/ q9 ]& S; E+ Z0 l- L! y* D& F
動對話平臺,以增進和深化各界的聯系,推動和建立
5 g! `% ]/ g- X- Y1 E
密切的伙伴關系,在應對經濟發展的需要和激烈的
6 Q5 }" { Q# Z
市場競爭中增強實力,促進我國無損檢測技術的
8 G% L' z0 X8 Z, x5 [: G
發展。
% B$ z. `1 s- z3 i3 H
會議決定于2005 年4 月6～8 日在上海舉辦首
: \: b ^- \, H$ S
屆年會。屆時將邀請國內知名專家進行專題報告,
& m$ \$ L1 v4 l: B1 A' z
邀請無損檢測專業畢業生進行創業報告,同時將安
; T g5 e% @" a' Z) _( B7 W Q
排在讀無損檢測研究生進行論文交流。會議期間將
. r7 [: M0 P) H; `7 e+ q
同時舉辦中英無損檢測技術交流研討會,五所英國
0 \, G5 J6 o( k; l3 ^
高等學校從事無損檢測技術研究的六位教授屆時將
3 {: f r v1 X1 j5 [
訪問中國,并在會議期間作專題報告和研討。會議
. D1 l2 ^4 U7 U% m% u4 C$ n+ s
還將安排國內外儀器生產廠商作新產品介紹和
3 w9 |3 l6 t; G4 Q/ N! o: y
展示。
* k: o5 y& X9 W( t
有關無損檢測高等教育發展論壇和中英無損檢
0 Y# I, y: z; z1 |/ R
測技術交流研討會的詳細情況及參加會議的手續等
! \( s& u' v0 N, R2 A4 ~
問題請瀏覽學會信息網(www. chsndt . com) 。
2 y. _1 f- j9 B+ F6 @* b* V
(全國無損檢測學會教育培訓科普工作委員會)
( d7 F( O( s" R; L( W3 ], A
核工業無損檢測人員資格鑒定考試大綱通過專家評審
, t8 B/ n* V6 k8 V: `- U
核工業無損檢測人員資格鑒定考試大綱專家評
" _/ ]% Q0 N0 z) a4 l
審會于2004 年11 月17～19 日在江蘇周莊召開。
2 |* _1 q* S/ s& n- c
來自核行業管理和監管部門、核設備設計、制造、核
( B7 y" Z- F; L
燃料生產、核設備安裝、核電廠、海軍、九院等相關部
8 L5 V: Y6 t5 Q
門的16 位專家參加了會議。專家們一致認為,核工
1 r- S! c* O5 W
業無損檢測人員資格鑒定考試大綱的編制對滿足核
5 o( o5 k) y% g
工業建設和持續發展是十分必要、及時并具有積極
. y% Q) q Z5 B+ a* F( t- B; q0 `
的意義。考試大綱的實施將對核工業無損檢測人員
" W) {0 Q4 r' b2 F7 P: o
的考核和培訓工作具有指導作用;對規范核工業無
# I1 U( k( W: I. b3 l8 u
損檢測人員資格鑒定考試和提高核工業無損檢測人
! \4 X. u+ D! ?0 M5 i4 ]0 K9 I
員的水平具有重要作用。該國內首次編寫的考試大
. r) ]7 o8 c$ e
綱體現了核工業的特點,總結了多年的實踐經驗,參
4 e" D! k3 R3 V3 y5 ?5 x1 D+ ^4 ?4 }2 v
考了國內外無損檢測人員資格鑒定的有關標準和文
( W9 U6 Q; k, a) y# v
件,符合相關法規的要求?？荚嚧缶V條理清晰、結構
3 u! N$ J3 ~9 ^
完整、要求適宜、內容全面、可操作性強。核工業無
3 t7 J9 h; S1 ?/ D8 u8 h
損檢測人員培訓鑒定考核將按該考試大綱執行。
3 y0 j* j- S+ |4 t; \; J) E
(核工業無損檢測中心 王躍輝)
& t# N! O7 T7 {* ~( @
聲束相垂直時,則得到較高回波,其聲程也會錯誤地
6 l$ _# j/ a0 F0 P) i8 w
被指示為軸線聲束反射的聲程。
. Q9 ?9 p1 I q) i& J
實際上無論探頭角度多大,這種擴散聲束在焊
" p5 g+ U6 P3 D6 e5 z" C' U
縫表面引起的偽缺陷回波現象都可能存在,主要取
9 G% [/ }) W( A$ k8 A0 m
決于有效反射面的大小、方向、形狀和粗糙度等。為
7 y y. i4 q/ l) s4 \9 f1 ?$ |
了與變型波區別,更應該稱其為變角回波。
6 J8 T: O% D1 B% q
4 試驗結論
! I3 W6 i, X( R4 {
(1) 焊縫中的上述回波并非缺陷回波,是探頭
; y+ ~& d1 J5 u4 Q0 p0 w
下擴散角內的某一聲束在焊縫表面的反射波(變角
' p! q) L; O0 ]* a5 I
回波) 。
& y G& P+ k8 u1 Q2 a; l# K
(2) 無論斜探頭角度多大,焊縫探傷的變角回
& r6 Z# c S, v( g% u' \ T c
波都有可能存在。但是否出現及其反射能量主要取
/ w2 a: b3 W% u& ^# z2 t
決于有效反射面的大小、方向、形狀和粗糙度等。
2 A5 a+ _6 n* U4 ^
(3) 工件厚度和探頭角度越大,變角回波的現
& f* y. n& t1 p# L( R
象越明顯。較薄工件用直射波探傷時可能不明顯,
: C+ I( U7 k" T" ~% w* |. ^6 v3 W) l
但用二次以上的波(含二次波) 探傷時也很明顯。
1 }" h$ S- Y8 Q/ y
(下轉第54 頁)
- j# O$ I/ F2 Q
50
/ i7 B5 x+ G5 ]# z* p
© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
' ~4 U0 T- m7 O# g- X
第16 屆世界無損檢測大會論文題錄( Ⅰ) NDT 無損檢測
+ [( Y- D# {2 J9 c+ ]! Z9 y
2005 年第27 卷第1 期
6 w# b& |1 z9 r" T+ R- j1 {* f
航空工業中的X 射線檢測──現狀、挑戰和新的工藝
2 P, H2 n6 e+ d& C( N
GA Mohr , T Fock (美國,德國)
: }4 H3 f, v/ s/ c _& l
陣列傳感器
- B( }- P8 a# j
柔性相控陣列傳感器用于復雜幾何形狀部件的接觸檢測
, C- t1 r! u7 h X
O Casula , C Poidevin , G Cattiaux 等(法國)
% {. E( M( r% r4 \6 }) @+ i- e- w& u
產生可變方向聲束的偏軸環形傳感器陣列
8 }* m) o' `/ S# {6 Q8 A
H Masuyama , K Mizutani , K Nagai 等(日本)
; k) r0 G" h7 `& `4 C7 i
應用相控陣列超聲對航空材料進行缺陷檢測和分類
, W4 ^1 N# p2 l) {2 c3 W/ @( S
V Kramb (美國)
5 z8 r9 c: {6 I: K4 ~/ c( ]
掩埋目標的電感和電容陣列成像
8 x) W' d& ^/ \/ n9 F! U
D Schlicker , A Washabaugh , I Shay (美國)
2 z( a" W/ C" [& B
將周期性壓電復合材料陣列中的機械交擾降至最低
7 z# L Y2 L+ X4 h2 o
D Robert son , G Hayward , A Gachagan 等(英國)
' U6 m6 T+ u9 e- I2 f4 H
相控陣列檢測技術的新特征:模擬和實驗
0 ^; Q) T' |8 ~6 A. u/ \7 t
S Mahaut , S Chatillon , E Kerbrat 等(法國)
7 A: c% P: X4 `; {& `, ]
相控陣列技術應用于噴嘴檢測
2 q s4 N; Q* f6 L" ~
A García , C Pérez , F Fernández 等(西班牙)
1 y6 K! l5 P, }; E
超聲無損檢測成像的最佳線性接受波束形成器
6 `+ @+ p; p/ r
F Lingval , T Olof sson , E Wennerst r ? m 等(瑞典)
, c6 {( B$ S& A4 r1 o
固體中相控陣列超聲脈沖的光彈性可視化
5 N7 _ A A3 J9 Y
E Ginzel , D Stewart (加拿大)
6 ? p1 w* ~( Y- ~, e: V! S
應用超聲陣列的快速、低成本、全波形的映射和分析
. O) i3 Q, ?2 ]+ m' e$ x
D Lines , J Skramstad , R Smith (英國,美國)
+ V/ K+ ^0 j/ c" ^! V- b* p
用于超聲換能器的壓電復合材料的最新進展
: M4 Z+ S4 p3 L3 u
WL Dunlap J r (美國)
! c/ o6 s$ i. w m, k; o3 c6 f
復雜幾何形狀自動放行檢測的超聲相控陣的信號分析
' i* ?, D6 Y# j* b' _$ E
S Labbe , P Langlois , F Tremblay 等(加拿大)
' D7 Z: W7 M# }- p' B
混頻相控陣列研究
! G( p C, b' B* u A( R) T( M* ^
Y Xiang , C Peng , XL Peng 等(中國)
- X2 S- a2 _3 E' M
應用相控陣列超聲探頭檢測鍛造不銹鋼管道的貫穿焊縫
: H9 |8 a' W( t4 c( ~ V4 v
MT Anderson , SE Cumblidge , SR Doctor (美國)
( S0 p C8 F \2 y% R! j
混凝土的超聲相控陣列和合成孔徑成像
) p9 ?! V# t2 t( Q9 ^' s) M D. G
KJ Langenberg , K Mayer , R Marklein 等(德國)
7 i& w& U, @4 U: z
航空發動機部件檢測中相控陣列超聲的應用:從傳統傳感器
7 s3 x I% q# J0 r1 P! ]
的轉變
2 |) x4 e) l! j; X- K6 Y4 j
V Kramb (美國)
4 f3 W% n2 ]9 j6 r1 @
應用相控陣列技術進行大直徑管道的壁厚測量
! E5 }( f4 Y/ c! {7 X
H Lompe , O Dillies , S Nit sche 等(德國,法國)
0 N r8 j% x% P
基于小孔徑換能器的相控天線陣列的焊縫超聲斷層成像
, U1 R8 r6 H# f, S
AM Lutkevich , AA Samokrutov (俄羅斯)
1 \7 X+ z3 [1 ]
汽 車
2 H$ b9 m3 L8 U# _. x; Z0 {
制造環境中的無損檢測系統
9 }( q' p5 O1 u/ ^
XR Cao (美國)
+ H7 ^$ i& `* d
第三代自動化缺陷識別系統
: O- `: Z- |5 H1 I7 ~
F Herold , K Bavendiek , R Grigat (德國)
- j3 s% b/ u4 R( [% n
汽車車身粘接質量超聲信號的自適應濾波技術
# P" ^) I/ l, d2 O# X* Z: ?
FM Severin , R Gr Maev(加拿大)
; e% n% Z+ n* G" ~5 ^" }+ _( K
應用超聲檢測、場致發射顯微鏡和殘余應力測量進行點焊質
# t# W0 @0 o; S$ \/ |
量分析
) v4 c; S- q) b/ \6 L4 A, B6 r! z: ]
D Stocco , R Magnabosco , RM Barros (巴西)
; U5 c& T0 ^* ^0 I
應用高分辨率聲成像評價膠接質量
1 Q* O3 v# f5 a
E Yu Maeva , IA Severina , FM Severin 等(加拿大)
$ p& ?* _: L! [# t
使用反射聲波實時確定電阻點焊質量──與穿透傳播模式
( |3 g/ V) v0 l; _2 j. |. V0 \: c
的比較
# E2 V+ I& b; a; L+ o9 K# I
AM Chertov , RG Maev (加拿大)
; i& Z) l' w1 e" @2 x
開發監控汽車發動機潤滑油的線圈式機油探測系統
; l% u1 ~9 e+ [% H+ S
WT Kim , MY Choi , HW Park (韓國)
5 l+ n" d- S; F% |' R
汽車制造中摩擦焊和膠粘固化的紅外監控
& }& _6 d5 e( P9 h, f2 x
GB Chapman (加拿大)
2 I. ^3 o# O8 k
汽車工業中的多種無損檢測方法
0 r% H; I9 w6 |0 d. {5 x3 D5 ]5 s5 M
P Buschke , W Roye , T Dahmen (德國)
7 @9 C0 ?7 O' J( A& m
推動汽車工業應用無損檢測技術的需求
7 ?! L) b: [% I- G5 f
GB Chapman (德國)
# s1 {: _- W. F& g* I9 _
汽車工業中無損檢測的活動、需要和趨勢
/ Z6 o+ F; a' r& R7 T( M4 [% d
G Mozurkewich (美國)
' P3 X4 S1 a6 X2 i3 E4 `
汽車工業中底盤單元鋁鑄件的X 射線檢測實驗報告
0 L5 n) Q) X+ w% T' R8 o/ _/ `! S: a+ P
M J elinek , T Fahrzeugguss (德國)
( l6 w! [5 Y3 w0 i3 K! P' w4 y
汽車后方障礙物超聲探測方法的研究
6 G2 r T0 C3 F. V
XB Zang , YR Mao , HW Zhao 等(中國)
; g t3 ]/ B! B `5 I: V
汽車工業深拉工序中管道裂紋的聲發射檢測
6 I, V3 g( \( a1 Y1 N- F6 A+ f
B Bisiaux , T Wartel , A Proust 等(法國) (未完待續)
: p ]" u: m7 G$ h& B5 X! ~
張 堅譯 耿榮生校
4 o J! W. r# D6 n4 S5 p2 i4 y
(上接第50 頁)
( u/ ^1 F: t, h0 r1 V, ~3 U1 t/ l$ G
(4) 凡遇到此類按常規定位方法定位于熔合線
' X* |, Y' d1 z4 G
附近或母材內的回波,都應慎重對待,需要認真地觀
1 Y* U. h+ {" v8 Q" O: }
察焊縫外形、更換探頭角度、雙面雙側檢測、精確定
4 k X. w e$ ]6 X( a( M
位分析,必要時打磨焊縫等,以免造成誤判。
1 `' I3 r- \$ b4 A T: H' s/ J% i
(5) 當探頭折射角較大,靈敏度較高時,有一部
& `" Q3 X1 A* D9 y1 w. g. |: X$ E
分能量轉換成表面波。當表面波傳播到耦合劑堆積
h7 u" Z. ~" L" c8 s
處,也能形成反射信號。這時只要不動探頭,隨著耦
! j5 B- X% c! W5 W! S
合劑擴散,波幅逐漸降低,如果擦去探頭前耦合劑,
2 [ c. x! U4 Y1 q3 {
信號立刻消失。
( B1 G4 u" r: X+ v4 O) [
(6) 超聲波探傷中探頭經常與工件表面摩擦,
5 }, p- @$ y# \: P/ G, v
時間長了探頭容易造成前磨和后磨。當出現前磨
: R. @& C9 j, P
時,折射角變小, K 值變小; 當出現后磨時, 折射角
4 M0 P; r* i6 \9 M6 r* r# `) C3 Z V
變大, K 值變大;如果不及時校驗儀器,對缺陷的定
! N2 F+ k5 A" i3 C) ~
位、定量評定容易發生錯誤。溫度對探頭影響很大,
+ _4 ?6 I$ q2 P, `5 T+ O6 S
一般探頭的K 值是在室溫下測定,在溫差大的天氣
2 F1 ^0 }; o4 I0 j& s
探傷時,應注意及時測定探頭K 值,以免誤測;高溫
- B3 x3 r, M0 T h
探傷時,必須使用高溫探頭。
7 H" M/ E$ B0 M, f' ~; K. e
54
: E$ ] A- h! G* j: ?9 a
© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
$ x) O0 _8 C, ]" I" g* p
) F) O7 I0 v( e5 D* Y
補充內容 (2011-9-16 13:32):
3 p& H+ R7 t9 Q1 W3 Q- V7 j
完整的在三樓，可以下載
作者:
tqh142356
時間:
2011-9-1 22:49
眼鏡都看花了??！呵呵 ，但還是學到點~~~
作者:
jiangshengyou
時間:
2011-9-15 16:45
好亂呀。。。再整理一下吧。。。
作者:
齊魯大地
時間:
2011-9-16 13:27
jiangshengyou 發表于 2011-9-15 16:45
* ~" g g" Z+ v( W( B! K
好亂呀。。。再整理一下吧。。。
0 l( r" i* ]) r8 N2 f( ]2 T" o
[attach]225491[/attach]
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