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標(biāo)題: 翅片式換熱器——一本老書(shū) [打印本頁(yè)]
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-25 12:00
標(biāo)題: 翅片式換熱器——一本老書(shū)
1984《板翅式換熱器》王漢松
9 |% Z1 g8 r4 V( S2 n8 v目錄" e. W; h9 E4 O2 c5 L% ]
第一章板翅式換熱器的概況1/ i  Q1 r1 n1 u, I, A$ g( a
第一節(jié)板翅式換熱器的發(fā)展概況1
, s: M; q4 X8 p. m  R第二節(jié) 板翅式換熱器的特點(diǎn)5
* ~# Y2 E7 I8 K0 W4 u第三節(jié) 板翅式換熱器在工業(yè)上的應(yīng)用76 B  \: D6 w% d) f
第四節(jié) 翅片的基本參數(shù)和翅片的代號(hào)12+ |" h8 ^& p; H0 q# l" U  Z) @6 n
第五節(jié) 板翅式換熱器的結(jié)構(gòu)14' `) e' N% ~! D0 I: q1 U
參考文獻(xiàn)40. ]- a; F1 W! K' W' T& P+ b. \5 x9 [
第二章 板翅式換熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算41
+ p% G, z2 _, E, F9 O) _第一節(jié) 翅片的傳熱過(guò)程的分析41/ t7 t# F% F) K, u5 Y6 e
第二節(jié) 翅片效率和表面效率43- [( u0 [3 V. X5 j
第三節(jié) 翅片的傳熱方程式539 N3 d& o2 f) B
第四節(jié) 多股流換熱器的處理55/ p, e. g: |  R. V9 f* W
第五節(jié) 傳熱單元數(shù)法60
# A- v5 @( K/ }- l& X第六節(jié) 傳熱平均溫差△tm的計(jì)算66# Y2 P8 ]2 d& y6 m5 O, J/ d* Z- U+ ]
第七節(jié)板翅中流體的給熱系數(shù)74( C3 x- D& S5 l5 c- s
第八節(jié)板翅式換熱器的通道排列101
- w) y6 ]4 z, V7 N3 r第九節(jié) 板翅式換熱器單元尺寸的決定和設(shè)計(jì)步驟107; P+ [& X2 D' k& m% F; |# Z
例題108
4 f' Q2 H3 P; g7 ~參考文獻(xiàn)136  V. i9 R, F& E- u
第三章 板翅式換熱器的電子計(jì)算機(jī)傳熱計(jì)算138
4 |* a, A5 f0 F, R第一節(jié)多股流板翅式換熱器的數(shù)學(xué)模型138
/ W# O$ E! J/ v8 T) |# y" t, `  Q第二節(jié),多股流電子計(jì)算機(jī)計(jì)算的實(shí)例與主框圖151
+ O/ B; P( ^/ N2 h- d. I第三節(jié) 考慮冷損的多股流計(jì)算153  Y2 v9 I/ [& {# G
第四節(jié)冷熱流體通道間隔排列1556 V' ~$ @4 K1 o# t) x2 n
參考文獻(xiàn)160
9 K! |$ w( g& J8 J: K: v6 I第四章 板翅式換熱器的流體流動(dòng)阻力1611 c$ D$ i* c' w# ?0 |* I
參考文獻(xiàn)176
% }. l" m, Q6 S# Y( C, L第五章 材料與制造工藝及其它1772 F+ @* Q/ f& I8 D# }
第一節(jié) 材料1775 _/ k/ L5 I6 {2 e
第二節(jié)·板翅式換熱器的制造工藝概述1815 N9 J, u: k! {8 X
第三節(jié) 翅片成形和焊前清洗184
6 l: b/ b5 b& w% J$ m9 Q1 \第四節(jié) 元件組裝1856 s% k4 D0 t" q# U
第五節(jié) 預(yù)熱和釬焊189% s: M( M4 l# r' m6 z4 k
第六節(jié) 焊后清洗及鈍化196( M& E( j- U  F
第七節(jié) 總裝、封頭焊接、檢查、試驗(yàn)、修補(bǔ)與防護(hù)197
( t( x" l( B2 L0 S第八節(jié) 強(qiáng)度計(jì)算200! K5 o! h% W! k0 q/ k: o+ a
第九節(jié) 板翅式換熱器的存放、搬運(yùn)、管道和接管的現(xiàn)場(chǎng)切割與焊接及操作說(shuō)明2035 Y& k$ H, R( q+ `1 p
第十節(jié) 板翅式換熱器的保冷207& J9 b' ?0 U, o' S; o0 x
參考文獻(xiàn)213
! k1 m% V0 P8 e7 F: a附錄一 表2145 A* A/ R9 Z; m6 m4 e. T% b( J
附錄二 圖223
" G, S& @( D% a3 X參考文獻(xiàn)246
( R9 b: @. H5 J- q4 [, j' k2 e
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-25 12:34
1984手冊(cè)提到耐壓沒(méi)有管式的高，容易堵塞的場(chǎng)合不適用。目前耐壓提高了，40bar的場(chǎng)合也可以用，易堵難洗的問(wèn)題還沒(méi)解決吧
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-26 08:48
書(shū)中第49頁(yè)內(nèi)容：從式(2-4) (2-18)和式(2-19)可以看到影響翅片效率的因素有：  W, l9 U# K, X6 F6 a
（1）翅片定性尺寸b 越小，或者翅片高度L越低，則熱阻越小,tm→tw,翅片效率n越大,所以單疊布置的翅片效率高于復(fù)疊布置。（單疊布置是一個(gè)冷通道與一個(gè)熱通道間隔排列,復(fù)疊布置是兩個(gè)冷通道或熱通道間隔幾個(gè)熱通道或冷通道的排列)。! ^2 R3 v. P9 a- ~5 [
(2)翅片越厚,熱阻越小,tm→tw, ηf就越大。6 N6 E: A) U) G! p
(3)翅片與流體之間的給熱系數(shù)越小,則沿翅片表面的散熱量亦越小, tm→tw, ηf就越大。/ W8 J$ K! b6 H' h7 F  N' G$ M2 L  z
(4)翅片材料的導(dǎo)熱性越好,即導(dǎo)熱系數(shù)入越大,則翅片表面的平均溫度tm越趨近于根部溫度tw(即tm-tw)，翅片效率ηf就越高。* S9 I( v' o1 y
為保證翅片的高效率和使翅片發(fā)揮有效的作用，根據(jù)上述概念,可得出當(dāng)給熱系數(shù)大時(shí),采用低而厚的翅片,反之,采用高而薄的翅片。
8 D1 o0 |+ L+ r  _1 t) ]/ P當(dāng)參加換熱的二種流體的給熱系數(shù)相差較大時(shí),可以采取給熱系數(shù)小的一側(cè)A用兩個(gè)通道,而給熱系數(shù)大的一側(cè)B用一個(gè)通道,即AABAABAAB……的復(fù)疊布置形式。* R) I1 b0 q+ W  h0 W1 B% ]/ t
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-26 10:01
表面效率的物理意義是：把二次傳熱面和一次傳熱面等同看待（總的傳熱面就等于一、二次傳熱面相加)，而傳熱溫差都等于一次傳熱面的傳熱溫差tw-T時(shí)對(duì)總傳熱面積所需打的折扣。由于F2/Fo總是小于 1，所以表面效率η0總是大于翅片效率ηf。同理，翅片效率ηf越高，則表面效率η0也就越大。在工程設(shè)計(jì)中有時(shí)為了計(jì)算方便和安全起見(jiàn)，把翅片效率ηf當(dāng)做表面劃效率η0,盡管可以這樣簡(jiǎn)化處理,但兩個(gè)效率的概念是不同的,一個(gè)是對(duì)二次傳熱面而言,一個(gè)是對(duì)全部表面而言,要注意這兩者的區(qū)別。表面效率和翅片的幾何參數(shù)及給熱系數(shù)的關(guān)系見(jiàn)圖2-7。
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-27 17:02
"第三節(jié) 翅片的傳熱方程式P53: H3 L$ i) D% a" F: u/ A- s; w
從上面的推導(dǎo)中，可看出：7 ]4 E0 L0 W$ f0 A; `- ~
(1)忽略了平隔板的導(dǎo)熱熱阻,認(rèn)為熱通道和冷通道的壁面溫度相等,實(shí)際上隔板的熱阻是很小的。
3 T3 E" V8 ]! l7 b3 Y3 m(2)傳熱方程和傳熱系數(shù)具有和一般換熱器相同的形式,所不同的僅在于公式中引進(jìn)了表面效率η0,這是考慮了板翅式帶有擴(kuò)展二次傳熱面的特點(diǎn)。' S1 e8 T) c; [! S
(3)傳熱系數(shù)是與通道面積相對(duì)應(yīng)的,熱通道的傳熱系數(shù)必定要和熱通道的面積相對(duì)應(yīng),冷通道的傳熱系數(shù)必定要和冷通道的面積相對(duì)應(yīng)。"目前還沒(méi)有講到熱流體和冷流體沿程溫度變化對(duì)換熱量的影響。% g! A. o+ C- Y2 K, [

4 p3 {5 U" ?6 w4 a0 p
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-30 17:37
第五節(jié) 傳熱單元數(shù)法60) c9 \! o3 e  ~- j3 v+ A
假設(shè)流體流量、比熱和給熱系數(shù)一定,只有顯熱變化,無(wú)冷損的情況下,有如下方程式：
, K. r) v- a$ w& I0 KQ=Ch(Th,i-Tho)=Cc(Tc,o-Tci)      (2-40)7 u# H* H4 O8 F4 Y5 p
式中:
4 j* M0 E/ ~  N+ }2 ?Q—傳熱量〔千卡/小時(shí)〕；
& }6 y, I  w" @& ^; `7 O: hK-是對(duì)應(yīng)于熱通道或冷通道的總傳熱系數(shù), 〔千卡/米2·小時(shí)·℃〕；
1 q- w& H% ?) d8 E" ?F0--是對(duì)應(yīng)于熱通道或冷通道的總傳熱面積, 〔米2〕;; w7 [1 I" }2 z  M$ P
△tm——對(duì)數(shù)平均溫差。2 t! X7 d# }5 p5 m+ M
Ch-—熱流體水當(dāng)量，〔千卡/小時(shí)·℃）
, E/ F/ w' p. r! gCc--冷流體水當(dāng)量，〔千卡/小時(shí)·℃〕。  _& r% K% c3 {0 F0 z1 @' ]% N/ w
T下標(biāo)： i—表示流體進(jìn)口；o——表示流體出口。# Y  v/ j0 b3 [0 m
流體水當(dāng)量C下標(biāo)：h—表示熱流體；c——表示冷流體。! O4 D3 J  b4 B0 c2 K8 A! p) K# Q
C=WCp,; _: U6 `* K+ x% [% v7 f7 k
式中: ( c2 N$ m' R& d
W--流體的重量流量,〔公斤/小時(shí)〕;
0 D! }# O7 n$ u4 H# [! j9 o, o" ]Cp-—流體比熱，〔千卡/公斤·℃)2 G* I7 y& P" [5 ?1 |% S
很明顯,同樣的傳熱量時(shí)小的流體水當(dāng)量對(duì)應(yīng)于大的溫度降.因?yàn)镼=KF0Δtm=CminΔtmax
: o) j& {6 u# M. Q! ZK-是對(duì)應(yīng)于熱通道或冷通道的總傳熱系數(shù), 〔千卡/米2·小時(shí)·℃〕；9 q/ v5 d* h7 G3 G
F0--是對(duì)應(yīng)于熱通道或冷通道的總傳熱面積, 〔米2〕;
- r/ X- l% [- y. _( Y" n! q' SΔtm-對(duì)數(shù)平均溫度差, (℃)，Δtm的計(jì)算見(jiàn)第六節(jié)
; E0 |4 R8 g0 V; x: k  BCmin一最小的流體水當(dāng)量（即冷熱兩流體中Ch、Cc較小的一個(gè)），〔千卡/小時(shí)·℃)7 [# g# T, v" {( T1 H
傳熱單元數(shù)Ntu=KF0/Cmin=Δtmax/Δtm    (2-41)
3 D( }2 W& g$ S( |- g! e' R下面再引入一個(gè)無(wú)因次值,即換熱器效率用ε來(lái)表示,其值為換熱器內(nèi)所利用的熱量Q與給定初始溫度下能從熱流體中獲得的最大熱量Qmax的比。當(dāng)Cc<Ch時(shí)* v3 b0 W* P1 F* r5 s
ε=(Tc,o?Tc,i)/(Th,i?Tc,i)     （2-44）  `2 V& X9 r& k& a* i; y- a8 N
這是實(shí)際冷流體出口和進(jìn)口溫差與假想的冷流體出口達(dá)到可熱流里相等時(shí)的溫差的。關(guān)鍵是實(shí)際溫差能達(dá)到多少如何求得。
; _$ }- A0 z) [( m- }$ ^* W1 X, r5 i6 Q. W' R8 ~* f# ]
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-7-1 10:01
從圖2-8到2-12ε與Cmin/Cmax及Ntu的關(guān)系，結(jié)合計(jì)算式可看出下列幾點(diǎn):
8 W7 B( Q0 \3 M' w9 L8 y/ o(1)對(duì)于所有水當(dāng)量比來(lái)說(shuō),當(dāng)Ntu增大時(shí),則效率也增大。
1 S, n) t' [. Y2 L4 }(2)當(dāng)Ntu一定時(shí),水當(dāng)量比愈小,則效率愈高。
& y; Q7 C& ]  C3 Y* o(3)在并流和逆流的情況下,當(dāng)Cmia/Cmax=0時(shí),其效率的方程為: e=1-e^(-Nu),因此在水當(dāng)量比趨于0的情況下,熱交換器的效率和流體的流動(dòng)形式無(wú)關(guān)(如逆流、并流和錯(cuò)流等)。但是當(dāng)Cmin/Cmax=1時(shí),流動(dòng)形式對(duì)效率ε影響最大。
) _' V5 Z$ L; t1 H* A方程式(2-48)的兩種極限情況,即Cmia/Cmaz=0和Cmia/Cmax=1的情況,對(duì)于燃?xì)鉁u輪熱交換器的設(shè)計(jì)具有特殊的意義,前者與水冷式中間冷卻器的情況相近似,這是由于水的水當(dāng)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于空氣的水當(dāng)量。5 g/ f& h5 T+ m
當(dāng)通道數(shù)和通道的排列決定后,用傳熱單元數(shù)法做設(shè)計(jì)時(shí)可按下列步驟： : |+ v$ J  Y3 K" e$ e( }
(1)計(jì)算傳熱表面的幾何特性和物性參數(shù)。: _; \, }% s+ v4 j9 C
(2)計(jì)算準(zhǔn)數(shù)Re、 St及Pr,并查圖得j和f因子。' F; |7 E! u4 e. q
（3）計(jì)算給熱系數(shù)α。
  e3 f6 Z( P, {, l7 v- i3 A(4)計(jì)算翅片效率ηf和表面效率η0。
; Z" u9 X& x  {4 t4 F9 Y; I(5)計(jì)算傳熱系數(shù)K。
0 U4 J; A! ]# p( Q5 Z" P' u' [(6)求得Cmin/Cmax和ε后,根據(jù)流體流動(dòng)形式從附錄表2~6查得Ntu (或者從圖2-8至2-12查得)。
; _1 J: @5 T' |9 B* X(7)根據(jù)式(2-41)得傳熱面積F。。
- x$ l5 n6 s4 C9 p1 M- P. I5 `8 ^（8）計(jì)算流體阻力。
' E8 c- R2 W. Y, v, z6 \5 D7 f  t
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-7-2 09:35
《10～13MPa高壓板翅式換熱器的研制》杭氧寫的
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-7-2 15:18
第七節(jié)板翅中流體的給熱系數(shù)74" T. d7 @4 J, g' t- i" y! W
給了2-57到2-61公式和根據(jù)雷諾準(zhǔn)數(shù)按《緊湊型熱交換器》1964圖查傳熱銀子j后，作者給了如下提示“]應(yīng)當(dāng)指出,在進(jìn)行板翅式換熱器的設(shè)計(jì)時(shí),不僅應(yīng)當(dāng)根據(jù)翅片形式、翅片參數(shù),而且要根據(jù)制造廠所提供的雷諾準(zhǔn)數(shù)Re與傳熱因子j、雷諾準(zhǔn)數(shù)Re和摩擦系數(shù)f的關(guān)系圖,查得j和f值,進(jìn)行傳熱和流體阻力計(jì)算。雖然翅片的形式和參數(shù)都相同，但由于不同工廠生產(chǎn)的翅片，加工方法與制造精度不同，翅片的毛刺、切開(kāi)、翅片的變形等情況也不相同,都會(huì)引起j、f值的較大變化。因此工廠生產(chǎn)的換熱器，都應(yīng)當(dāng)根據(jù)該廠提供的Re與j, Re與f的關(guān)系圖進(jìn)行換熱器的設(shè)計(jì),否則將會(huì)引起誤差”。



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