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標(biāo)題:
焊接中雜七雜八的東東
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作者:
真正
時(shí)間:
2009-1-9 17:15
標(biāo)題:
焊接中雜七雜八的東東
共22條:
' z) W' l6 p4 [+ |3 {+ o* z
1.
魏氏組織對(duì)焊接接頭的性能的影響
7 m7 ~* c& k/ O- I
不易淬火鋼焊接熱影響區(qū)中的過(guò)熱區(qū)，由于奧氏體晶粒長(zhǎng)得非常粗大，這種粗大的奧氏體在較快的冷卻速度下會(huì)形成一種特殊的過(guò)組織，其組織特征為在一個(gè)粗大的奧氏體晶粒內(nèi)會(huì)形成許多平行的鐵素體針片，在鐵素體針片之間的剩余奧氏體最后轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w，這種過(guò)熱組織稱為魏氏組織。魏氏組織不僅晶粒粗大，而且由于大量鐵素體針片形成的脆弱面，使金屬的韌性急劇下降，這是不易淬火鋼焊接接頭變脆的一個(gè)主要原因。
6 M0 M) J. e( h% m
魏氏組織的形成決定于過(guò)熱區(qū)的過(guò)熱程度，即金屬在高溫下停留的時(shí)間。手弧焊時(shí)，熱影響區(qū)在高溫下停留的時(shí)間較短，晶粒長(zhǎng)大并不嚴(yán)重；而電渣焊時(shí)，熱影響區(qū)在高溫下停留的時(shí)間很長(zhǎng)，晶粒嚴(yán)重長(zhǎng)大。因此，電渣焊就比手弧焊容易出現(xiàn)粗大的魏氏組織。對(duì)于同一種焊接方法，施焊時(shí)采用的線能量越大，高溫下停留的時(shí)間越長(zhǎng)，過(guò)熱越嚴(yán)重，奧氏體晶粒長(zhǎng)得越粗大，越容易得到魏氏組織，焊接接頭的性能就越差，這是低碳鋼焊接時(shí)引起熱影響區(qū)性能變壞的一個(gè)主要問(wèn)題。
( i7 y4 A/ q) W
2.
不易淬火鋼的焊接熱影響區(qū)特點(diǎn)
# X6 n* f$ A4 O
不易淬火鋼，如低碳鋼和合金元素較少的低合金高強(qiáng)鋼
(16Mn
、
15MnTi
、
15MnV
鋼
)
，在固態(tài)下合金中除了有同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變外，還有成分變化和第二相析出，即共析轉(zhuǎn)變和
Fe3C
的析出，其焊接熱影響區(qū)可分為過(guò)熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)、不完全重結(jié)晶區(qū)和再結(jié)晶區(qū)等四個(gè)區(qū)段。
0 i. h) J9 m/ R* \
⑴
過(guò)熱區(qū)
(
又稱粗晶區(qū)
)
該區(qū)緊鄰焊縫，溫度范圍是從晶粒急劇長(zhǎng)大的溫度開始，一直到固相線的溫度區(qū)間為止，對(duì)低碳鋼為
1100
～
1490
℃
。該區(qū)母材中的鐵素體和珠光體全部變?yōu)閵W氏體，奧氏體晶粒長(zhǎng)得非常粗大，冷卻后使金屬的沖擊韌度大大降低，一般比基本金屬低
25%
～
30%
，是熱影響區(qū)中的薄弱環(huán)節(jié)。
" g/ K- y! d) p3 \& Z
⑵
重結(jié)晶區(qū)
(
又稱正火區(qū)域或細(xì)晶區(qū)
)
指過(guò)熱區(qū)以下，加熱溫度在
A3
以上的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為
900
～
1100
℃
。空冷后得到均勻而細(xì)小的鐵素體和珠光體，相當(dāng)于熱處理中的正火組織。重結(jié)晶區(qū)由于晶粒細(xì)小均勻，因此既具有較高的強(qiáng)度，又有較好的塑性和韌性，這是熱影響區(qū)中綜合力學(xué)性能最好的區(qū)域。但由于整個(gè)焊接接頭的性能取決于接頭中的最薄弱區(qū)域，所以該區(qū)性能雖好，但卻發(fā)揮不了作用。
# ]7 w$ V& C: B4 h6 G
⑶
不完全重結(jié)晶區(qū)
(
又稱不完全正火區(qū)或部分相變區(qū)
)
指加熱溫度在
Ac1
～
Ac3
之間的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為
750
～
900
℃
。該區(qū)母材中的全部珠光體和部分鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)榫Я１容^細(xì)小的奧氏體，但仍保留部分鐵素體。冷卻時(shí)，奧氏體又轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)小的鐵素體和珠光體，而未溶入奧氏體的鐵素體不發(fā)生轉(zhuǎn)變，晶粒比較粗大，故冷卻后的組織晶粒大小極不均勻，所以力學(xué)性能也不均勻，強(qiáng)度有所下降。
4 m6 F/ K& m& \7 k
⑷
再結(jié)晶區(qū)
: c- A# p! R k7 W) T, M, I
指加熱溫度在
450
℃
～
Ac1
之間的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為
450
～
750
℃
。對(duì)于經(jīng)過(guò)壓力加工，即經(jīng)過(guò)塑性變形的母材，晶粒發(fā)生破碎現(xiàn)象，在此溫度區(qū)域內(nèi)，再次變成完整的晶粒，稱為再結(jié)晶。在本區(qū)域沒(méi)有發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變，組織沒(méi)有變化，因此金屬的力學(xué)性能變化不大，僅塑性稍有改善。對(duì)于焊前未經(jīng)塑性變形的母材，本區(qū)不出現(xiàn)。
; l+ w, p! w. V, q% A& I0 w& Z
3.
氮、氫、氧對(duì)焊縫金屬的作用和影響
+ {6 a, X. m: O6 X w
⑴
氮
( J8 l3 N( g( B5 V# R
氮主要來(lái)自焊接區(qū)域周圍的空氣。手弧焊時(shí)，堆焊金屬中約含有
0.025%
的氮。氮是提高焊縫金屬?gòu)?qiáng)度、降低塑性和韌性的元素，也是在焊縫中產(chǎn)生氣孔的主要原因之一。
. i2 q: ~8 p4 @7 V
⑵
氫
9 j; Q; l; o+ X
氫主要來(lái)源于焊條藥皮、焊劑中的水分、藥皮中的有機(jī)物，焊件和焊絲表面上的污物
(
鐵銹、油污
)
和空氣中的水分等。各種焊接方法均使焊縫增氫，只是增氫的程度不同：手弧焊時(shí)用纖維素藥皮焊條焊得的焊縫含氫量比母材高出
70
倍；只有采用低氫型焊條施焊時(shí)，焊縫的含氫量才比較低；而用
CO2
氣體保護(hù)焊時(shí)，含氫量最低。
5 \4 G9 d' g/ n/ d1 v' X
氫使焊縫金屬的塑性性嚴(yán)重下降，促使在焊接接頭中產(chǎn)生氣孔和延時(shí)裂紋，并且還會(huì)在拉伸試樣的斷面上形成白點(diǎn)。
3 @# m P5 O4 ]$ n
⑶
氧
8 z8 X4 Y. U* q
氧主要來(lái)源于空氣、藥皮和焊劑中的氧化物、水分及焊接材料表面的氧化物。隨著焊縫中含氧量的增加，其強(qiáng)度、硬度和塑性會(huì)明顯下降，還能引起金屬的熱脆、冷脆和時(shí)效硬化，并且也是焊縫中形成氣孔
(CO
氣孔
)
的主要原因之一。
- G- \/ c8 [2 N0 \4 @2 j+ }3 `
總之，進(jìn)入焊縫金屬中的氮、氫、氧都是屬于有害的元素。
7 a8 X0 `( V* N
& Z. S& Y. h2 K+ B" h: G+ d& u
& Q2 f! H3 o3 ?0 }5 t8 H
B! k- ?% \" j/ P* _% {: u
6 m" R k2 X/ H3 Z& J3 e: e, j9 w
( w n C3 ~6 P
7 O, x5 ~ u9 }$ B
* Y% K; M( R y" k6 n2 k- j8 b
3 e: V* j i6 J( Y$ ]( A
作者:
真正
時(shí)間:
2009-1-9 17:17
標(biāo)題:
焊接中雜七雜八的東東
共22條:
: {# z3 l) w7 q! `9 B3 _9 r, @) K
4.焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷
5 q" o) M" K `) J
焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷有：
: {) ^9 }5 L9 o7 w, P$ @
⑴結(jié)晶裂紋(凝固裂紋) 焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中，金屬收縮產(chǎn)生的拉應(yīng)力，將晶界上的低熔點(diǎn)共晶液膜拉開導(dǎo)致產(chǎn)生結(jié)晶裂紋。結(jié)晶裂紋主要發(fā)生在含雜質(zhì)較多的鋼、單相奧氏體鋼、鎳基合金、鋁合金、鉬合金等的焊縫金屬中。
& T) ~2 E, X* ~: L
⑵氣孔 高溫下焊接熔池中熔解了大量的氫、氧、氮，在快速冷卻過(guò)程中，這些氣體來(lái)不及逸出，而留在焊縫金屬中(內(nèi)部或表面)形成穴孔。
/ e+ L4 K. {5 z% L% N2 K
⑶夾渣 焊接熔渣殘留在焊縫金屬中的現(xiàn)象。
1 x6 L+ n/ Z- w7 R+ f+ S2 ?3 P
⑷偏析 由于焊接熔池結(jié)晶速度較快，形成焊縫中化學(xué)元素的分布不均勻，產(chǎn)生偏析現(xiàn)象。
8 c& f; \ r2 e: G" H
5.異種鋼焊接熱影響區(qū)碳的擴(kuò)散及其影響
9 R- t: J- j5 }$ H
異種鋼焊接時(shí)，母材成分與焊縫成分相差較大，碳會(huì)從母材向焊縫擴(kuò)散，在母材熔合線附近形成一個(gè)1～2個(gè)晶粒寬度的“脫碳層”，
. h0 B5 F6 ?0 |
在焊縫一側(cè)相應(yīng)地出現(xiàn)一個(gè)“增碳層”。促使碳由母材向焊縫擴(kuò)散的因素有：
6 W7 f, s+ n. M1 y: m
當(dāng)焊縫為液態(tài)時(shí)，由于碳在液態(tài)金屬中的深解度大于固體金屬，故促使碳由熔合線附近的母材金屬向焊縫擴(kuò)散遷移。
( _! l, b. w9 q4 y& @: n% n
加熱溫度和時(shí)間對(duì)碳的擴(kuò)散影響很大。在Q235-A和Cr25Ni13的異種鋼接頭中，當(dāng)加熱到350℃才開始發(fā)現(xiàn)有脫碳層，當(dāng)加到高于550℃時(shí)，脫碳層才顯著，超過(guò)600℃后更為嚴(yán)重，特別是在800℃時(shí)。Q235-A和Cr25Ni13異種鋼焊接時(shí)，加熱溫度和時(shí)間對(duì)脫碳層寬度(B)的影響，見圖8。因此，單道焊時(shí)一般不易形成碳的擴(kuò)散層，通常是在接頭經(jīng)焊后熱處理或高溫長(zhǎng)期工作時(shí)才明顯。
6 X/ x2 ^" o4 ]; U! e5 R1 C3 e
碳擴(kuò)散層是異種鋼焊接接頭中的薄弱環(huán)節(jié)，它對(duì)接頭的常溫和高溫瞬時(shí)力學(xué)性能影響不大，但將降低接頭的高溫持久強(qiáng)度，一般要降低10%～20%左右。
' }7 E1 k; S( v; t3 x( X' D2 N
6.焊接區(qū)內(nèi)的氣體及來(lái)源
% ]$ V6 ~8 h5 x8 w/ U
焊接過(guò)程中，焊接區(qū)內(nèi)充滿大量氣體。用酸性焊條焊接時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、H2、H2O；用堿性焊條焊接時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、CO2；埋弧焊時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、H2。
. P" x9 W* Y1 _- r1 n7 m. }9 f
焊接區(qū)內(nèi)的氣體主要來(lái)源于以下幾方面：一是為了保護(hù)焊接區(qū)域不受空氣的侵入，人為地在焊接區(qū)域添加一層保護(hù)氣體，如藥皮中的造氣劑(淀粉、木粉、大理石等)受熱分解產(chǎn)生的氣體、氣體保護(hù)焊所采用的保護(hù)氣體(CO2氣體、Ar氣)等；其次是用潮濕的焊條或焊劑焊接時(shí)，析出的氣體、保護(hù)不嚴(yán)而侵入的空氣、焊絲和母材表面上的雜質(zhì)(油污、鐵銹、油漆等)受熱產(chǎn)生的氣體，以及金屬和熔渣高溫蒸發(fā)所產(chǎn)生的氣體等。
6 U V P0 i. l. ^/ n6 p
7.焊接區(qū)域的保護(hù)及保護(hù)措施
: d: x& a: b" I; d7 x; Z
對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行保護(hù)的目的是防止空氣侵入熔滴和熔池，減少焊縫金屬中的氮、氧含量。保護(hù)的方式有下列三種：
# t9 h$ b& h4 L4 }% S8 {
⑴氣體保護(hù) 例如，氣體保護(hù)焊時(shí)采用保護(hù)氣體(CO2、H2、Ar)將焊接區(qū)域與空氣隔離起來(lái)。
0 t3 o* h6 W$ E/ E. v( z* R. ~
⑵渣保護(hù) 在熔池金屬表面覆蓋一層熔渣使其與空氣分開隔離，如電渣焊、埋弧焊。
' I7 w5 J0 |" x( d7 C+ Q
⑶氣—渣聯(lián)合保護(hù) 利用保護(hù)氣體和熔渣同時(shí)對(duì)熔化金屬進(jìn)行保護(hù)，如手弧焊。
0 l% L$ O5 ~! R4 u
8.焊接線能量及計(jì)算方法
) F4 x& U; b+ p' }7 V
熔焊時(shí)，由焊接能源輸入給單位長(zhǎng)度焊縫上的能量，稱為焊接線能量，用下式表示為
- \3 [; \% U. L! \' P/ J3 n9 {
IU
1 q4 r! F9 s* U" R3 x0 C, x
q=───
+ t9 i; Q: S: ~4 i3 ]0 p; }( X
υ
: l" k1 W7 G5 J' m4 J/ Z
式中 I——焊接電流(A)；
% m7 S3 u8 M1 a9 \& w
U——電弧電壓(V)；
+ U0 i6 g# i8 e! q
υ——焊接速度(cm/s)；
( ]/ h! e+ E# ~2 W
q——線能量(J/cm)。
5 ]9 R( G# B, a, ~+ z' z
例如，板厚12mm，進(jìn)行雙面開Ⅰ形坡口埋弧焊，焊絲ф4mm，I=650A，U=38V，υ=0.9cm/s。，則焊接線能量q為
/ V- ~6 ~$ m8 p. M/ D
IU 650×38
, o* B. x3 h0 j0 K' O1 |( j
q=─── = ────── = 27444 J/cm
2 U* ]7 [0 l6 @* b/ l
υ 0.9
9 m# y9 Z8 n. [! w' E) |: S9 C2 [
線能量綜合了焊接電流、電弧電壓和焊接速度三大焊接工藝參數(shù)對(duì)焊接熱循環(huán)的影響。線能量增大時(shí)，熱影響區(qū)的寬度增大，加熱到高溫的區(qū)域增寬，在高溫的停留時(shí)間增長(zhǎng)，同時(shí)冷卻速度減慢，
( D8 \2 _* C3 u
9.焊接熔池的一次結(jié)晶及特點(diǎn)
9 s; i( W3 C1 B
熱源離開后，焊接熔池的金屬由液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的過(guò)程，稱為焊接熔池的一次結(jié)晶。焊接熔池的一次結(jié)晶具有如下特點(diǎn)：
" R1 ~& Z" ^ n3 h& w
⑴熔池的體積小、冷卻速度大 電弧焊時(shí)，熔池體積最大約為30cm3，液態(tài)金屬的質(zhì)量不超過(guò)200g(單絲自動(dòng)埋弧焊)。由于熔池的體積小，周圍又被冷金屬所包圍，所以熔池的冷卻速度很大，可達(dá)100℃/s，比鑄錠的冷卻速度大幾百到上萬(wàn)倍，這就使含碳量高、含合金元素較多的鋼材，在焊接接頭中出現(xiàn)淬火硬組織(馬氏體)和結(jié)晶裂紋。
( W8 i1 V! o3 v* Y: `
⑵熔池中的液態(tài)金屬處于過(guò)熱狀態(tài) 對(duì)于低碳和低合金鋼，弧焊時(shí)熔池的平均溫度為(1770±100)℃，超過(guò)了材料的熔點(diǎn)，處于過(guò)熱狀態(tài)。因此合金元素的燒損比較嚴(yán)重。
. J* Z8 i+ |- D
⑶熔池是在運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下結(jié)晶 熔焊時(shí)，熔池隨熱源作同速移動(dòng)，在熔池中金屬的熔化和結(jié)晶過(guò)程同時(shí)進(jìn)行，即熔池的前半部處在熔化過(guò)程，后半部處在結(jié)晶過(guò)程，故熔池內(nèi)的熔化金屬處于運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下結(jié)晶。
作者:
真正
時(shí)間:
2009-1-9 17:19
標(biāo)題:
焊接中雜七雜八的東東
共22條:
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10.焊接合金元素的過(guò)渡系數(shù)
6 k& ^; m# N* ?; ?, P8 y
合金元素在焊接過(guò)程中總有一部分因氧化、蒸發(fā)等原因損耗掉，不可能全部過(guò)渡到焊縫中去。合金元素的過(guò)渡系數(shù)是指焊接材料中的合金元素過(guò)渡到堆焊金屬中的數(shù)量與其原始含量的百分比，即
% ]1 Q M5 l4 [5 Z$ }7 ^" p
CF
6 i) {; T5 M2 D& m# B& j# d
η=───
' ]. V3 L& o& g# k( y5 [* p+ Y
CT
1 H/ _3 x: h" p, \# `: @
式中 η——某合金元素的過(guò)渡系數(shù)(%)；
! Z2 s2 V. y2 \$ Q6 b& O, M
CF——堆焊金屬中某合金元素的含量；
) N2 `2 d9 E6 p# r: I" |
CT——焊條(焊絲、焊劑)中某合金元素的原始總含量。
! c" M$ i% f) f6 M
手弧焊采用不同焊條型號(hào)時(shí)，合金元素的過(guò)渡系數(shù)η，堿性焊條(低氫鈉型)合金元素的過(guò)渡系數(shù)比酸性焊條(鈦鈣型)高。
9 h2 n8 V3 s3 b2 ~% j9 y0 C; [$ o
11.焊縫金屬的合金化
6 g: S" E/ L* l- u5 w+ P9 y
合金化就是把所需要的合金元素，通過(guò)焊接材料過(guò)渡到焊縫金屬(或堆焊金屬)中去。
* m6 g' C2 t$ P8 C- u0 G9 a
合金化的目的：1)補(bǔ)償焊接過(guò)程中由于氧化、蒸發(fā)等原因造成的合金元素的損失；2)改善焊縫金屬的組織和性能；3)獲得具有特殊性能的堆焊金屬。常用的合金化方式有：應(yīng)用合金焊絲；應(yīng)用藥芯焊絲或藥芯焊條；應(yīng)用合金藥皮或粘結(jié)焊劑；應(yīng)用合金粉末；應(yīng)用熔渣與金屬之間的
; l- g5 X7 `' |. y8 k
常用的合金化方式是置換反應(yīng)。
7 q9 p& P! x1 V
12.焊縫一次結(jié)晶組織的變質(zhì)處理方法
2 E* G9 C/ ^' |
通過(guò)焊接材料(焊條、焊劑)向熔池中加入某些合金元素如V、Mo、Ti、Nb、A1、B、N等，可以細(xì)化晶粒，得到細(xì)晶組織，從而既可保證強(qiáng)度和塑性，又能提高抗裂性，這種方法稱為變質(zhì)處理。變質(zhì)處理對(duì)改善焊縫的一次結(jié)晶組織十分有效。例如，E5015MoV焊條，就是在原來(lái)E5015焊條的基礎(chǔ)上，在藥皮中再加入少量的鉬鐵和釩鐵，它具有更高的抗裂性能。
) J7 [; z7 E8 ?* {9 P
13.焊縫金屬的二次結(jié)晶
5 n2 Z' T3 E0 o+ N O* f) \
一次結(jié)晶結(jié)束后，熔池就轉(zhuǎn)變?yōu)楣腆w的焊縫。高溫的焊縫金屬冷卻到室溫時(shí)，要經(jīng)過(guò)一系列的組織相變過(guò)程，這種相變過(guò)程稱為焊縫金屬的二次結(jié)晶。
1 m1 f; j$ k; ]
低碳鋼焊縫金屬二次結(jié)晶結(jié)束時(shí)，其組織為鐵素體加珠光體。由鐵碳合金狀態(tài)圖可知，其中鐵素體約占82%，珠光體約占18%，焊縫金屬的硬度約為83HBS。但鐵碳合金狀態(tài)圖是在材料極緩慢的冷卻條件下獲得的，實(shí)際上焊縫金屬二次結(jié)晶時(shí)的冷卻速度相當(dāng)快，因此組織中的珠光體含量會(huì)增加，冷卻速度越高，珠光體含量也越多，焊縫的硬度和強(qiáng)度也隨之增加，例如，當(dāng)焊縫金屬的冷卻速度為110℃s時(shí)，其硬度可達(dá)96HBS，這就是為什么當(dāng)焊縫金屬為低碳鋼，冷卻時(shí)盡管并未出現(xiàn)淬火組織，但其硬度仍會(huì)增加的原因。
! P& _! T! A1 b+ K) q" M0 V
14.焊接焊縫中的偏析現(xiàn)象
# D6 E, R/ c+ i5 n& |
合金中各組成元素在結(jié)晶時(shí)分布不均勻的現(xiàn)象稱為偏析。焊接熔池一次結(jié)晶過(guò)程中，由于冷卻速度快，已凝固的焊縫金屬中化學(xué)成分來(lái)不及擴(kuò)散，造成分布不均，產(chǎn)生偏析。
$ l- s O# ?# L; o; z4 c% u( Z
焊縫中的偏析現(xiàn)象有以下三種：
1 S! k$ A& q0 u; m: G- [
⑴顯微偏析 熔池一次結(jié)晶時(shí)，最先結(jié)晶的結(jié)晶中心金屬最純，后結(jié)晶部分含其它合金元素和雜質(zhì)略高，最后結(jié)晶部分，即結(jié)晶的外端和前緣所含其它合金元素和雜質(zhì)最高。在一個(gè)柱狀晶粒內(nèi)部和晶粒之間的化學(xué)成分分布不均現(xiàn)象稱為顯微偏析。
( e- [' j! U3 ^6 ?& F2 U0 c
⑵區(qū)域偏析 熔池一次結(jié)晶時(shí)，由于柱狀晶體的不斷長(zhǎng)大和推移，會(huì)把雜質(zhì)“趕”向熔池中心，使熔池中心的雜質(zhì)含量比其它部位多，這種現(xiàn)象稱為區(qū)域偏析。焊縫的斷面形狀對(duì)區(qū)域偏析的分布影響很大。窄而深的焊縫，各柱狀晶的交界在其焊縫的中心，因此焊縫中心聚集有較多的雜質(zhì)，這種焊縫在其中心部位極易產(chǎn)生熱裂紋。寬而淺的焊縫，雜質(zhì)則聚集在焊縫的上部，這種焊縫具有較高的抗熱裂能力。
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⑶層狀偏析 熔池在一次結(jié)晶的過(guò)程中，要不斷地放出結(jié)晶潛熱，當(dāng)結(jié)晶潛熱達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，熔池的結(jié)晶就出現(xiàn)暫時(shí)的停頓。以后隨著熔池的散熱，結(jié)晶又重新開始，形成周期性的結(jié)晶，伴隨著出現(xiàn)結(jié)晶前沿液體金屬中雜質(zhì)濃度的周期變動(dòng)，產(chǎn)生周期性的偏析稱為層狀偏析。層狀偏析集中了一些有害元素，因此缺陷往往出現(xiàn)在層狀偏析中。由層狀偏析所造成的氣孔。
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15.鑄鐵泵殼裂縫焊補(bǔ)
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1.在裂縫的兩端點(diǎn)鉆止裂孔(Φ10)，以防焊接中裂縫進(jìn)一步向外擴(kuò)展。
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2.用手動(dòng)磨光機(jī)在裂縫的位置開坡口，坡口頂寬8-9mm，略成V字形，深32mm(西湖型泥泵泵殼壁厚為40mm)，使得能夠焊人電焊液。
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3.焊接為手工焊，采用Φ3.2專用鑄鐵電焊條，使用直流電焊機(jī)，反接，電流為150A，實(shí)施間斷焊，即每焊15-20mm電焊縫，停等片刻。在停焊間隙，當(dāng)焊接熔池凝固后，由白熱狀態(tài)到紅熱狀態(tài)時(shí)，用小尖錘捶擊電焊縫，捶擊用力要輕，速度要快，次數(shù)要多，使焊縫金屬減薄向四周伸長(zhǎng)，抵消一些焊縫收縮并減少焊接應(yīng)力，這樣能有效地提高焊縫金屬的抗裂性(注意使用的小錘頭必須是半徑為10mm左右的圓弧形)。待焊接熔池冷到暗紅色消失后，再接著焊。
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4.對(duì)于較長(zhǎng)的裂縫，為避免開裂，必須分段焊補(bǔ)。分段的原則是，使首先焊的一段有自由伸縮的可能性。如分三段，應(yīng)首先焊中間的一段，當(dāng)此段冷至暗紅色消失時(shí)，立即施焊另一段，然后焊最后段。
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5.施焊前，先對(duì)焊縫區(qū)進(jìn)行預(yù)熱，焊后保溫，以降低冷速。預(yù)熱、保溫不僅能提高焊縫金屬的抗裂性，而且還有益于降低熔合線附近區(qū)域的硬度。
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16.產(chǎn)品設(shè)計(jì)的原則和技巧（一）
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制造成本最低是產(chǎn)品設(shè)計(jì)的最終目的。本文介紹了工程機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)遵循的原則以及產(chǎn)品設(shè)計(jì)技巧，為工程技術(shù)人員設(shè)計(jì)出色、合理的產(chǎn)品，提供了可參考的手段和方法。
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1產(chǎn)品設(shè)計(jì)原則
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合理的設(shè)計(jì)應(yīng)該在保證產(chǎn)品必備功能的前提下，使制造成本最低，這也正是本文所要探索的課題。
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(1)必須滿足客戶對(duì)產(chǎn)品功能和服務(wù)的要求。工程機(jī)械提供給客戶的不僅是產(chǎn)品的功能，還包括支持這些功能的售后服務(wù)。因此設(shè)計(jì)過(guò)程中既要針對(duì)產(chǎn)品的不同功能特點(diǎn)，又要使產(chǎn)品具有良好的維修方便性。
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(2)符合國(guó)家的產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策和有關(guān)的法令、法規(guī)。
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(3)堅(jiān)持標(biāo)準(zhǔn)化、通用化、系列化的“三化”原則。
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(4)符合社會(huì)對(duì)環(huán)境保護(hù)的要求。
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(5)符合技術(shù)創(chuàng)新的規(guī)律，重視對(duì)知識(shí)產(chǎn)權(quán)的保護(hù)。
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(6)從企業(yè)的實(shí)際工藝水平和生產(chǎn)能力出發(fā)，強(qiáng)調(diào)設(shè)計(jì)與工藝、生產(chǎn)相結(jié)合。產(chǎn)品設(shè)計(jì)不單單是圖樣設(shè)計(jì)，還包括工藝設(shè)計(jì)和生產(chǎn)設(shè)計(jì)。生產(chǎn)設(shè)計(jì)應(yīng)主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行研究：
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①簡(jiǎn)化零件的功能或形狀；
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②最大限度地實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品的標(biāo)準(zhǔn)化、通用化、系列化；
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③盡可能使設(shè)計(jì)圖紙中所規(guī)定的材料牌號(hào)、品種、規(guī)格與現(xiàn)有材料的使用情況一致；
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④將毛坯工藝與加工工藝更有效地結(jié)合起來(lái)考慮；
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⑤根據(jù)企業(yè)當(dāng)前正常生產(chǎn)所采用的加工工藝、操作規(guī)則及相關(guān)信息來(lái)判斷工藝設(shè)計(jì)的合理性；
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⑥選擇成熟加工工藝能保障的尺寸公差和表面粗糙度；
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⑦綜合分析與生產(chǎn)過(guò)程相關(guān)的信息，對(duì)主要零部件進(jìn)行必要的價(jià)值工程分析。
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2產(chǎn)品設(shè)計(jì)技巧
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2.1采用“三化”原則
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(l)零件盡量選用標(biāo)準(zhǔn)件或用標(biāo)準(zhǔn)件改制或外購(gòu)件。
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(2)設(shè)計(jì)花鍵、螺紋時(shí)，應(yīng)使之便于采用標(biāo)準(zhǔn)刀具、量具進(jìn)行加工和檢測(cè)，特別應(yīng)優(yōu)先考慮企業(yè)現(xiàn)有的刀具、量具。
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(3)大型結(jié)構(gòu)件、鑄鋼件的設(shè)計(jì)，盡量采用不必攻絲的緊固件，如用焊接螺母板代替螺孔。設(shè)計(jì)大型工件時(shí)，應(yīng)考慮利用已鎮(zhèn)成的孔作為基準(zhǔn)來(lái)焊接螺母板。
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(4)盡量選用現(xiàn)有的成熟的零部件，或成熟的結(jié)構(gòu)和工藝方法，使產(chǎn)品系列化、通用化。用這種“搭積木”的方法，可以加快設(shè)計(jì)速度、縮短新產(chǎn)品樣機(jī)試制周期，盡早占領(lǐng)市場(chǎng)。
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(5)建立企業(yè)自己的“標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)”，加快設(shè)計(jì)試制進(jìn)度。筆者所在的企業(yè)現(xiàn)已建立并逐步完善了“廠標(biāo)準(zhǔn)件”制度和“廠標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)”，將凡是在三個(gè)以上主要產(chǎn)品中使用的相同或相似的零件選定為廠標(biāo)準(zhǔn)件。
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(6)盡可能選擇統(tǒng)一的錐度、一致的板厚尺寸和牌號(hào)統(tǒng)一的鑄鋼件材料。
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2.2從形狀和結(jié)構(gòu)上改進(jìn)設(shè)計(jì)
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(1)盡量減少零件。把幾個(gè)零件合并成一個(gè)零件，例如把焊接件改為沖壓件，以此減少零件的數(shù)里。
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(2)將零件設(shè)計(jì)成對(duì)稱的結(jié)構(gòu)形式。
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(3)把幾個(gè)產(chǎn)品申使用的形狀相似的零部件，設(shè)計(jì)成能夠通用的零部件。
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(4)簡(jiǎn)化每個(gè)零件的形狀，改進(jìn)零件外形，減少?gòu)澢男螤睿袝r(shí)還可以把壓形時(shí)難以保證尺寸精度的零件改為焊接件。
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時(shí)間:
2009-1-9 17:21
標(biāo)題:
焊接中雜七雜八的東東
共22條:
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17.產(chǎn)品設(shè)計(jì)的原則和技巧（二）
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2.3改進(jìn)工藝方案
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(1)避免沒(méi)有必要的切削加工，特別是沒(méi)必要的裝夾基準(zhǔn)面的切削加工。
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焊接件準(zhǔn)備用自動(dòng)化程度較高的焊接機(jī)器人進(jìn)行焊接時(shí)，應(yīng)考慮組成零件的焊前加工，保證焊接件各組成零件之間的相互位置尺寸，否則誤差太大，機(jī)器人將無(wú)法自動(dòng)跟蹤焊接。
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(2)在保證零部件可靠、合理使用的前提下，降低尺寸公差、表面粗糙度、形位公差等加工精度等級(jí)要求。
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(3)減少零件的彎曲形狀和復(fù)雜程度，降低廢品率和生產(chǎn)制造成本。
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(4)型鋼在進(jìn)行長(zhǎng)度下料時(shí)，盡量把火焰切割改為型鋼剪切下料；一般板料的火焰切割改為用剪板機(jī)剪切下料；長(zhǎng)方形條狀工件從四邊剪切改為用條鋼，僅僅是長(zhǎng)度上的剪切下料。
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2.4采用節(jié)省資源、減少污染的工藝技術(shù)
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(1)鑄鋼件改為焊接件。
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鑄造行業(yè)很難徹底地解決環(huán)境污染問(wèn)題，并且容易產(chǎn)生鑄造缺陷，而采用焊接技術(shù)和焊接件就可以比較容易地解決這些問(wèn)題。
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(2)在保證零件強(qiáng)度，優(yōu)化板厚尺寸的前提下，盡量減輕零件重量。結(jié)構(gòu)焊接件的設(shè)計(jì)，一定要使筋板受力，避免焊縫受力。在結(jié)構(gòu)焊接件的構(gòu)成中使用厚板往往并不是強(qiáng)度的需要，而是剛度的需要，即焊接時(shí)厚板的變形小，或焊接件承載時(shí)變形小。一些單獨(dú)的厚板往往是可以用薄一些的板加上適當(dāng)?shù)慕畎鍋?lái)代替，這樣不僅減輕了總重，承載能力也會(huì)增加。
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(3)選擇合理的焊縫長(zhǎng)度和焊角大小等參數(shù)。有相當(dāng)一部分設(shè)計(jì)人員常常將“強(qiáng)度焊縫”與“聯(lián)接焊縫”相互混淆，設(shè)計(jì)時(shí)往往出現(xiàn)要求焊接件中的焊縫一律焊透、焊角越大越好的傾向。其實(shí)選擇焊透還是不必焊透，是設(shè)計(jì)人員應(yīng)慎重考慮決定的。應(yīng)仔細(xì)研究焊接件的受力狀態(tài)，再?zèng)Q定所要采用的焊角尺寸和焊縫長(zhǎng)度。能用斷續(xù)焊縫的決不要求在全長(zhǎng)方向上滿焊，這樣一則可以節(jié)省焊接加工成本，二則也可減少焊接變形；能用角焊縫的，盡量不在零件上開坡口后再焊接，以減少一道開坡口的工序。
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(4)采用少切削或無(wú)切削加工的工藝方法，以提高工件強(qiáng)度，降低制造成本。對(duì)于齒輪加工，汽車行業(yè)中早已大量采用整體滾鍛、精鍛成齒的方法來(lái)減少甚至取消齒形的加工量。工程機(jī)械的驅(qū)動(dòng)橋差速器齒輪現(xiàn)也已開始采用精鍛齒輪。精鍛使得金屬纖維沿齒形成形方向包絡(luò)，不象一般齒輪切削齒形時(shí)把金屬纖維切斷，精鍛齒輪大大提高了齒輪的承載強(qiáng)度，減少了切削量，甚至可以不必再進(jìn)行齒形加工，降低了制造成本。
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(5)盡可能用焊接件代替一些自由鍛的鍛件。
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(6)統(tǒng)一零件的熱處理技術(shù)要求和工藝規(guī)范，以便可以在同一爐中對(duì)不同零件同時(shí)進(jìn)行熱處理，提高電爐利用率；節(jié)約電力消耗。
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(7)充分利用鍛件余熱，在鍛后繼續(xù)加熱，直接進(jìn)行鍛后正火等熱處理。
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(8)根據(jù)零件的具體情況，制定合理的熱處理技術(shù)要求。
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中碳鋼或合金中碳鋼零件采用調(diào)質(zhì)處理，可有效提高和充分發(fā)揮材料的機(jī)械強(qiáng)度等性能。但是對(duì)于軸徑比較粗大的軸類零件，調(diào)質(zhì)時(shí)淬火的有效層只有幾毫米，經(jīng)調(diào)質(zhì)、機(jī)械加工后所剩無(wú)幾，而心部狀態(tài)實(shí)際上并沒(méi)有得到很好的改善。所以根據(jù)筆者的經(jīng)驗(yàn)，φ70以上的實(shí)心軸類零件，可以考慮采用正火十機(jī)械加工或正火十淬火十磨削外圓的工藝流程。因?yàn)檩S類零件往往采用高頻或中頻淬火，加熱只發(fā)生在外圓表層，心部織實(shí)際不可能被淬透。若用鹽浴爐加熱，心部可以被加熱，但材料的淬透性有限，調(diào)質(zhì)時(shí)的淬火實(shí)際在心部還是淬不透的。而正火可以有效改善零件的整體組織狀態(tài)，細(xì)化心部金相組織，這對(duì)有些零件來(lái)說(shuō)已經(jīng)足夠了。
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(9)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分考慮機(jī)器的整體布局，液壓油箱的容積以足夠用為原則，使液壓油用量為最少；管路走向簡(jiǎn)單緊湊，長(zhǎng)度盡可能最短。同理，在設(shè)計(jì)電器系統(tǒng)和制動(dòng)管路系統(tǒng)時(shí)，都應(yīng)使電纜或制動(dòng)管路走向合理，長(zhǎng)度為最短。
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3結(jié)論
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產(chǎn)品設(shè)計(jì)是個(gè)綜合信息處理的復(fù)雜過(guò)程，它最終的結(jié)果是把線條、符號(hào)、數(shù)字繪制成合理的設(shè)計(jì)圖樣，設(shè)計(jì)人員應(yīng)從以下幾個(gè)方面綜合考慮；
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(1)簡(jiǎn)化每個(gè)零件的形狀，使機(jī)器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單；
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(2)合并零件的功能，減少零件的種類或數(shù)量；
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(3)應(yīng)用新結(jié)構(gòu)、新工藝、新材料、新原理來(lái)簡(jiǎn)化產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，提高產(chǎn)品的可靠性；
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(4)分解部件，研究其裝配、組裝的最簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)；
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(5)對(duì)相似零件進(jìn)行分組；
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(6)對(duì)相似產(chǎn)品按標(biāo)準(zhǔn)數(shù)序列進(jìn)行產(chǎn)品系列化分析；
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(7)實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品零件的通用化和標(biāo)準(zhǔn)化。
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產(chǎn)品設(shè)計(jì)人員提高設(shè)計(jì)質(zhì)量的關(guān)鍵在于自覺、主動(dòng)地學(xué)習(xí)與生產(chǎn)加工過(guò)程和加工工藝方面有關(guān)的知識(shí)，熟練掌握設(shè)計(jì)技巧。
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18.耐熱鋼焊條的選用
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珠光體耐熱鋼由于擁有良好的抗氧化性、熱強(qiáng)性能、較強(qiáng)的抗硫、氫腐蝕性能，而被廣泛應(yīng)用在石油化工、鍋爐加熱等設(shè)備中。
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某廠在制作攀枝花攀煤矸石火電公司的省煤器區(qū)域護(hù)板時(shí)需用到大量的15CrMo鋼。如何焊接15CrMo鋼，首先需要確定它的可焊性，加入了0.8%~1.1%的Cr合金元素可以提高抗氧氣、抗腐蝕作用，加入0.4%~0.55%的Mo合金元素能增加抗蠕變能力。
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根據(jù)國(guó)際焊接學(xué)會(huì)推薦的低合金鋼碳當(dāng)量工式：CE=C+Mn/6+(Cr+V)/5+Ni/15+(Mo+Si)/4+Cu/13+P/2可以計(jì)算出該材料CE=0.61%，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)碳當(dāng)量CE＞0.6%時(shí)，該材料淬硬傾向強(qiáng)易出現(xiàn)冷裂紋熱處理后還會(huì)發(fā)生再熱裂紋，屬于較難焊接的鋼材，需采取較高預(yù)熱溫度和嚴(yán)格的工藝措施。
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焊接材料的選用：焊縫的組織和性能在很大程度上取決于焊接材料。焊接材料的選用須在確保焊接結(jié)構(gòu)安全、可靠使用的前提下，根據(jù)被焊材料的化學(xué)成分、力學(xué)性能、板厚及接頭形式、焊接結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、受力狀態(tài)、結(jié)構(gòu)使用條件對(duì)焊縫性能的要求、焊接施工條件和技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益等綜合考查后，有針對(duì)性地選用焊條、必要時(shí)還需進(jìn)行焊接性試驗(yàn)。
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一、根據(jù)等強(qiáng)度的觀點(diǎn)，選擇滿足母材力學(xué)性能的焊條，如果選用強(qiáng)度過(guò)低的焊條將達(dá)不到設(shè)計(jì)要求的力學(xué)性能，選擇強(qiáng)度較高的焊條不僅工人操作難度增加、焊接成形困難，而且還會(huì)大大的增加企業(yè)的生產(chǎn)成本。
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二、根據(jù)母材合金成份選擇化學(xué)成份相同(相近)的焊材，Cr-Mo耐熱鋼焊接接頭應(yīng)具有與母材相同的抗氧化性和熱強(qiáng)性，如果焊縫與母材化學(xué)成分相關(guān)太大，高溫長(zhǎng)期使用后，接頭區(qū)域某些元素發(fā)生擴(kuò)散現(xiàn)象(如碳元素在熔合線附近的擴(kuò)散)，使接頭高溫性能下隆。為了提高焊縫的抗裂紋性能，焊材的含碳量應(yīng)低于母材的含碳量，由于鋼中碳和合金元素的共同作用，耐熱鋼焊接時(shí)極易形成液硬組織，焊接性較差。為此耐熱鋼一般焊前預(yù)熱，焊后進(jìn)行回火處理。
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三、由于母材的可焊性能差，可選用塑、韌性指標(biāo)較高的低氫型焊條。同時(shí)降低C、S、P等雜質(zhì)的含量。
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1、可以通過(guò)預(yù)熱來(lái)降低冷裂紋出現(xiàn)概率，預(yù)熱及道間溫度要求控制在180~300之間，焊后熱處理在620~690之間，保溫1小時(shí)，為了保證焊縫金屬?gòu)?qiáng)度，在620溫度下回火不超過(guò)去30h,否則降低回火溫度；通過(guò)焊后熱處理不僅能消除焊接殘余應(yīng)力，更重要的是能改善組織，提高接頭的綜合力學(xué)性能；
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2、采用少的焊接線能量焊接，防止過(guò)多的馬氏體淬硬組織生成；
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3、采用富氬氣體保護(hù)進(jìn)行噴射過(guò)渡焊接(電弧長(zhǎng)度控制在4mm~5mm左右)而得美觀的焊縫。
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結(jié)論：耐熱鋼焊條的選用原則有三點(diǎn):一是保證力學(xué)性能，二是選擇化學(xué)成份相同(或相近)的焊材，三是要配合適當(dāng)?shù)暮附庸に嚧胧?font class="jammer">& ]' P1 n* I; y9 z5 j
19.模具補(bǔ)焊技術(shù)基礎(chǔ)知識(shí)講解
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模具補(bǔ)焊幾個(gè)要點(diǎn)：
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1.焊條要預(yù)熱，焊條成分要與模具鋼成分相同或接近，以保證焊后結(jié)構(gòu)均勻。
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2.模具要預(yù)熱到馬氏體溫度以上，但不能太高。
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3.電流要控制小，否則焊接深度太大。
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4.焊接過(guò)程模具要保持預(yù)熱狀態(tài)。
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20.用不同的焊條進(jìn)行鑄鐵冷焊應(yīng)注意的事項(xiàng)
( Q+ b: [8 ]' a5 a0 m. C
1、采用銅鐵焊條（如Z607）焊接時(shí)，焊條金屬中的鐵與銅互不相溶，以機(jī)械混合物的狀態(tài)存在，而且混合得不均勻。當(dāng)焊條中w(Fe)增大30%時(shí)，使焊縫金屬的塑性大為降低，在焊接剛性接頭的焊縫時(shí)，易在焊縫中產(chǎn)生裂紋。因此應(yīng)盡量采取短弧焊接，減少焊條的擺動(dòng)，采用多層焊等工藝措施來(lái)防止焊接裂紋的產(chǎn)生。
( T3 p' m4 i0 `6 t* }6 n
2、在鑄鐵冷焊時(shí)，為了修補(bǔ)個(gè)別重要的鑄件缺陷，往往采用純鎳焊條或鎳鐵、鎳銅焊條進(jìn)行補(bǔ)焊，如Z308，Z408和Z508等。用鎳銅焊條所補(bǔ)焊的鑄鐵件，一般加工性能較好，但焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度一般都比較低，同時(shí)由于銅鎳合金的收縮率很大，其焊縫的抗裂性也較差。所以這種焊條只適用于強(qiáng)度要求不高的，但表面需要加工的鑄件補(bǔ)焊。用純鎳焊條補(bǔ)焊的優(yōu)點(diǎn)是焊縫金屬加工性良好，但價(jià)格昂貴，在一般情況下不宜采用。使用這類焊條操作時(shí)，除按一般工藝要求進(jìn)行焊接外，尚需注意補(bǔ)焊速度不能過(guò)快，應(yīng)斷續(xù)進(jìn)行焊接。每次焊接長(zhǎng)度不宜超過(guò)40-50mm,并在焊一層后用小錘敲擊，以消除應(yīng)力。待焊縫冷至不燙手時(shí)再焊第二層，這樣才能保證補(bǔ)焊工作取得較好的效果。
$ I' j7 R3 l+ M" P# k2 U! n
3、高釩鑄鐵焊條是一種比較經(jīng)濟(jì)的鑄鐵冷焊電焊條，如Z116和Z117。這種焊條需要采用短弧焊接，并以分段倒退的順序進(jìn)行焊接，每段長(zhǎng)約10-30mm,宜采用較小的電流，焊后同樣敲擊焊縫，以減少應(yīng)力。
- T+ O: Q9 j- E$ Q
21.汽車模具修補(bǔ)焊接缺陷分析
, w. ?0 P+ d6 Y. M& }
冷沖壓模具焊接的硬度不足現(xiàn)象：
% Y% A) I6 Y. I1 b9 G2 d8 ?4 _5 _4 N
原因：（一）
/ v3 @: m6 Q& c. R0 y
焊接時(shí)電流過(guò)大，對(duì)模具母材的稀釋率過(guò)大，模具母材的合金元素受損。
" g& j/ g( V6 ?& e, H
對(duì)策：
( Q- g8 f1 F& }7 e5 h) L3 |& ?; F
盡量使用小電流、短弧焊接，焊接時(shí)焊條的擺動(dòng)的幅度不大于焊條直徑的1.5倍。
0 J K' ?# B! v7 J8 _3 O4 r
原因：（二）
: y6 Y; [& T: R3 |6 f# }
焊接時(shí)的預(yù)熱溫度和層間溫度沒(méi)有控制。
% z1 R: Z& K- T& @3 a
對(duì)策：
# a$ R1 T8 Q. G, V* f8 ]
注意把握預(yù)熱的溫度，（預(yù)熱溫度主要和母材的含碳量有關(guān)）以及焊接時(shí)層間溫度的控制。
4 Q# P P- U$ `5 T% Y: ^
原因：（三）
2 |! z: a1 Q- v. B2 B
堆焊層數(shù)過(guò)多，焊接材料的選用不當(dāng)。
) h0 e! _7 ?9 m+ ]. ]3 H
對(duì)策：
. L3 ]( c& E$ m: u7 \' Q- ]- p! J) J: ?
選擇適合堆焊層數(shù)要求的焊接材料。（有的焊接材料組織體直接是高硬度的馬氏體組織，有的焊接材料是堆焊三層以上的時(shí)候才可以從奧氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)楦哂捕鹊鸟R氏體組織的。）
作者:
真正
時(shí)間:
2009-1-9 17:23
標(biāo)題:
焊接中雜七雜八的東東
共22條:
q; [, t# p& B1 R q
22.碳鋼焊條GB/T5117－1995
: S# S$ L* o7 e; E( [1 a% \) Y& U
標(biāo)準(zhǔn)分類: 焊接材料
$ G& j9 `4 F% j! b7 g0 O
標(biāo)準(zhǔn)編號(hào): GB／T5117－1995代替GB5117－85
7 o: z- I. `7 v3 W) k, |& [
UDC:
# |- P, H1 E2 I& H* a4 m" Q
+ {- w5 T) I5 E& B
主題內(nèi)容與適用范圍
8 z' r A( h; z9 u" ^
+ w$ f5 l0 K# A% v+ Z
標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了碳鋼焊條型號(hào)分類、技術(shù)要求、試驗(yàn)方法及檢驗(yàn)規(guī)則等內(nèi)容。
/ |, b6 @5 G/ v2 t
本標(biāo)準(zhǔn)適用于藥皮焊條電弧焊接用碳鋼焊條。
5 S, ?: J# i# o- S6 D' L, T9 H
3 @- T9 H! f$ P
型號(hào)分類
) R! F R0 P2 d
類
! D5 J" K v! `2 V \6 g; y$ x
3.1 焊條型號(hào)根據(jù)熔敷金屬的力學(xué)性能、藥皮類型、焊接位置和焊接電流種類劃分（見圖1）。
" c3 i1 s+ q9 Z8 l
3.2 焊條型號(hào)編制方法如下：字母"E"表示焊條;前兩位數(shù)字表示熔敷金屬抗拉強(qiáng)度的最小;第三位數(shù)字表示焊條的焊接位置."0"及"1"表示焊要適用于全位置焊接（平、立、仰、橫）,“2“表示焊條適用于平焊及及平面焊,“4“表示焊條適用于向下立焊；第三位和第四位數(shù)組合時(shí)表示焊接電流種類及藥皮類型。在第四位數(shù)字后附加“R“表示耐吸潮焊條；附加“M“表示耐吸潮和力學(xué)性能有特殊規(guī)定的焊條；附加“－1“表示沖擊性能有特殊規(guī)定的焊條。
% a+ p5 U. r2 q- F& x+ b
表1
% z& Q. d# { o& h! l) {! g
" ~4 x2 ?# w7 |' A9 P4 I+ n
焊條型號(hào) 藥皮類型 焊接位置 電流種類
. @! a: l8 z5 w# Z) r% u
E43系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥420Mpa(43kgf/mm2)
! U7 v2 k0 R4 T" Y% h
E4300 特殊型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接
, v' {8 |9 h; Y9 Q& [( Y8 m# L
E4301 鈦鐵礦型
( h; `: \: z- d
E4303 鈦鈣型
! q: O0 y6 g5 q
E4310 高纖維素鈉型 直流反接
. b; ^* G) g, a( Z, r6 T
E4311 高纖維素鉀型 交流或直流反接
$ \7 O: p0 R: W9 N: q' y
E4312 高鈦鈉型 平、立、仰、橫 交流或直流正接
. @8 R# y6 _- q; {
E4313 高鈦鉀型 交流或直流正、反接
' @7 N2 _" ^: F: B: l$ `
E4315 低氫鈉型 直流反接
- H& A7 I' k8 b* Y' z O) N
E4316 低氫鉀型 交流或直流反接
t6 B7 s5 e! C9 x0 h
E4320 氧化鐵型 平 交流或直流正、反接
" L" _$ l1 s5 S' ^
平角焊 交流或直流正接
2 o0 m- d; C! ^
E4322 平 交流或直流正接
/ Z$ Q4 k9 u# t% v1 W' m3 j6 }- G
E4323 鐵粉鈦鈣型 平、平角焊 交流或直流正、反接
2 t |. [8 O5 K- n/ O
E4324 鐵粉鈦型
6 D' u: }+ @+ n! P5 k
E4327 鐵粉氧化型 平 交流或直流正、反接
) l7 z/ e& m) S2 L- x0 r
平角焊 交流或直流正接
) ^0 q V/ v5 B
E4328 鐵粉低氫型 平、平角焊 交流或直流反接
+ |9 g0 v& V; J, F
E50系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥490Mpa(50kgf/mm2)
0 s" l6 z$ W* J$ {+ X V* P" ~
E5001 鈦鐵礦型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接
9 Z* @$ e l# o; m
E5003 鈦鈣型
0 ?; {: J& ~( B
E5010 高纖維素鈉型 直流反接
8 f5 R/ i5 x! Y3 P
E5011 高纖維素鉀型 交流或直流反接
8 i- @6 F5 b" A0 X- v
E5014 鐵粉鈦型 交流或直流正、反接
1 F n; u/ f+ A8 m
E5015 低氫鈉型 直流反接
) p; |. z" G+ _, x5 p* d
E5016 低氫鉀型 交流或直流反接
; M7 x' r: |& O2 D$ z
E5018 鐵粉低氫鉀型
! f" [' w3 [2 y8 L* r$ ?, e
E5018M 鐵粉低氫型 直流反接
0 z3 _, j4 W1 P$ {& \& r
E5023 鐵粉鈦鈣型 平、平角焊 交流或直流正、反接
6 N+ v7 B! E$ `# R- u& `9 \" ~
E5024 鐵粉鈦型 平、平角焊 交流或直流正、反接
3 q, c% g& o! A
E5027 鐵粉氧化鐵型 交流或直流正接
. {' M) T) D/ v8 I" }; K
E5028 鐵粉低氫型 交流或直流反接
0 h ~. p! U4 S" s* g
E5048 平、仰、橫、立向下
! ?" }* U/ L7 E8 K B
) g% [5 K7 C; p$ }
注：①焊接位置欄中文字涵義：平－平焊、立－立焊、仰－仰焊、橫－橫焊、平角焊－水平角焊、立向下－向下立焊。
* Z8 U* e, I' H3 [7 c" m: M: m- G( p
②焊接位置欄中立和仰系指適用于立焊和仰焊的直徑不大于4.0mm的E5014、EXX15、EXX16、E5018和E5018M型焊條及直徑不大于5.0mm的其他型號(hào)焊條。
" F, P$ U) M! z! x9 N
③E4322型焊條適宜單道焊。
" _. D u3 ~% Y" Q& M
3.3 本標(biāo)準(zhǔn)隊(duì)了E5018M型焊條可以列入E5018型焊條外（同時(shí)符合這兩種型號(hào)焊條的所有要求），凡列入一種型號(hào)的焊條不能再列入其他型號(hào)。
# u$ y0 B7 _9 ]- f0 R
3.4 本標(biāo)準(zhǔn)中完整的焊條型號(hào)舉例如下：
; y ]! o- d3 I- K- ^
E 43 15
+ R% k7 j& `# n9 d
┬ ┬ ┬
; P- v% g& I3 u0 E( l/ M
│ │┬└ 表示焊條藥皮為低氫鈉型，采用直流反接焊接。
! L7 C; I" K$ a
│ │└─表示焊條適用于全位置焊接。
$ d8 }+ Y" B/ z) R8 [2 W
│ └──表示熔敷金屬抗拉強(qiáng)度的最小值。
+ O% N7 [) l6 D8 ^: q1 ^' [
└────表示焊條。
% V3 S! H4 d! y
焊條型號(hào)藥皮類型焊接位置電流種類焊條型號(hào)藥皮類型焊接位置電流種類
. [, O2 P- q: Y- ?# \! H
E43系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥420MPa(43kgf/mm2) E50系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥490MPa(50kgf/mm2)
) P3 ^7 [2 |9 ^& H/ n6 I
E4300 特殊型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接 E5001 鈦鐵礦型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接
H% G8 \' @5 b# @+ r7 E
E4301 鈦鐵礦型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接 E5003 鈦鈣型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接
1 g% k4 y# y% h# a# ~" ]
E4303 鈦鈣型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接 E5010 高纖維素鈉型 平、立、仰、橫 直流反接
; c/ B, G0 E% ^) ~) ^& `
E4310 高纖維素鈉型 平、立、仰、橫 直流反接 E5011 高纖維素鉀型 平、立、仰、橫 交流或直流反接
) W* k# Z5 y# L9 L+ K
E4311 高纖維素鉀型 平、立、仰、橫 交流或直流反接 E5014 鐵粉鈦型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接
, ^0 ]9 H3 [4 l0 A9 X
E4312 高鈦鈉型 平、立、仰、橫 交流或直流正接 E5015 低氫鈉型 平、立、仰、橫 直流反接
/ k0 G0 q! y2 t' l0 k: }" ~1 Q9 m
E4312 高鈦鉀型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接 E5016 低氫鉀型 平、立、仰、橫 交流或直流反接
7 x4 J/ c$ L& S( x4 c2 ^7 j' p
E4315 低氫鈉型 平、立、仰、橫 直流反接 E5018 鐵粉低氫鉀型 平、立、仰、橫 交流或直流反接
8 f' x. V8 m" Q+ Q' U/ o
E4316 低氫鉀型 平、立、仰、橫 交流或直流反接 E5018M 鐵粉低氫型 平、立、仰、橫 直流反接
$ Z( }. ?$ E s" w1 R
E4320 氧化鐵型 平、 交流或直流正、反接 E25023 鐵粉鈦鈣型 平、平角焊 交流或直流正、反接
+ V7 R. p; q) ~) S/ V
E4320 氧化鐵型 平角焊 交流或直流正接 E5024 鐵粉鈦型 平、平角焊 交流或直流正、反接
/ X# s4 n$ W" e/ `1 U. @% S
E4322 氧化鐵型 平 交流或直流正接 E5027 鐵粉氧化鐵型 平、平角焊 交流或直流正接
8 Z, Z8 d' M4 t6 z* A7 F3 T" W
E4323 鐵粉鈦鈣型 平、平角焊 交流或直流正、反接 E5028 鐵粉低氫型 平、平角焊 交流或直流反接
. l9 g& u8 _, p7 A, n, A# G$ D
E4324 鐵粉鈦型 平、平角焊 交流或直流正、反接 E5048 鐵粉低氫型 平、仰、橫、立向下 交流或直流反接
: n1 H8 |. C8 b$ Q
E4327 鐵粉氧化鐵型 平 交流或直流正、反接
( {& ^$ q0 K7 l% F' c) B
E4327 鐵粉氧化鐵型 平角焊 交流或直流正接
! E+ e1 [2 ~# l& P% }. z
E4328 鐵粉低氫型 平、平角焊 交流或直流反接
+ E% y) w; S. t! Z! `% u& r
2 E4 C& i! |+ I! h# a9 B- l
注: ①焊接位置欄中文字涵義:平－平焊、立－立焊、仰－仰焊、橫－橫焊、平角焊－水平角焊、立向下－向下立焊。
3 R ^1 ]5 |5 S, f! c8 h
②焊接位置欄中立和仰系指適用于立焊和仰焊的直徑不大于4.0mmr E5014、EXX15、EXX16、E5018和E5018M型,焊條及直徑不大于5.0mm的其他型號(hào)焊條 。
$ g1 S, z* ^% P( J5 j% {8 {
③E4322型焊條適宜單道焊。
作者:
非子
時(shí)間:
2009-1-19 15:54
謝謝，辛苦了
作者:
技術(shù)監(jiān)督
時(shí)間:
2009-1-22 09:54
還是很有用的，學(xué)習(xí)。
作者:
inwall
時(shí)間:
2009-2-19 17:07
學(xué)習(xí)了一下，感覺是實(shí)踐的基礎(chǔ)，謝謝！
2 t( J5 s; _* B& r# u7 _
直接弄成WORD版的就更好了
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